Адсорбенты пространство

Непосредственно измеряемой величиной в газохроматографических исследованиях является время удерживания I, компонента, т. е. время, в течение которого вещество проходит от начала колонки и до момента выхода из колонки, фиксируемого детектором. Если полоса размывается, то время удерживания определяют как время, отсчитываемое от момента ввода пробы до появления максимума пика на хроматограмме (рис. 22). Так как хроматографическая колонка имеет незаполненное адсорбентом пространство, го для точного определения времени удерживания компонента необходимо учитывать время удерживания газа-носителя. Это время определяется по времени удерживания практически неадсорбирую-щегося газа, например гелия, который добавляют в пробу, если газ-носитель — азот. Тогда [c.41]

Твердые адсорбенты. Твердые материалы, используемые для адсорбции из газовой фазы и растворов, обладают высокой удельной поверхностью. В большей их части содержится огромное число пустот, объем которых во много раз меньше объема частиц твердого вещества. Именно пустоты, называемые порами, обеспечивают характерные свойства твердых адсорбентов. Пространство твердой фазы, в котором содержатся поры, называется матрицей или скелетом. Поры могут сообщаться или с другими порами и внешней средой, или только с внешней средой, или вообще не сообщаться ни с другими порами, ни с внешней средой. Соответственно они называются сквозными, тупиковыми и замкнутыми. Пространство открытых пор (сквозных и тупиковых) называется активным. В нем протекают сорбционные процессы. В зависимости от характера формирования пор в материале различают первичную и вторичную пористую структуру. Первичная пористая структура образуется в результате сцепления частиц друг с другом. В этом случае норовое пространство представляет собой объем между первичными частицами. К системам с первичной пористостью относятся спекшиеся частицы стекла, керамики, плотные осадки на фильтрах и др. Вторич- [c.67]

Кольцевая решетка представляет собой каркас с прикрепленными к нему двумя слоями сетки, образуя корзину для загрузки адсорбента. Пространство, ограниченное кольцевой решеткой меньшего диаметра, является центральным раздающим каналом 5. Пространство между стенкой корпуса и кольцевой решеткой большого диаметра является собирающим кольцевым каналом 6. [c.899]

Сосуд 1 с вакуумно-порошковой изоляцией состоит из двух концентрических медных шаров диаметром 120 и 220 м.м и мельхиоровой горловины, к нижней части внутреннего шара припаяна камера 2, в которую может быть загружен адсорбент. Пространство. между шарами заполнено кремнегелем [3]. [c.85]

В старых сосудах Дьюара для поддержания вакуума в пространстве между внутренним и внешним сосудами использовали в качестве адсорбента активированный древесный уголь. В зарубежной [69] и отечественной практике известны случаи самопроизвольного взрыва таких сосудов. Предполагают, что причинами таких взрывов является самовоспламенение активированного угля, пропитанного из-за неплотности внутреннего сосуда жидким кислородом. Самовоспламенение может наступить в результате каталитического процесса, если уголь содержит больше 1,4% Ре. В настоящее время в вакуум- [c.195]

Горизонтальные адсорберы (рис. IX. 13—IX. 14) изготовляют диаметром 1,8 и 2 м при длине цилиндрической части корпуса 3—9 м днища эллиптические высота слоя адсорбента 0,5—1,0 м. Корпус выполняют из листовой нержавеющей или углеродистой стали толщиной 8—10 мм. В адсорбер, изображенный на рис. IX. 13, исходная смесь, сушильный и охлаждающий газы поступают в верхнюю часть, в пространство над слоем адсорбента. Входные патрубки внутри оборудованы распределительными сетками из меди или нержавеющей стали с ячейками размером 2,2 х 2,2 мм при диаметре проволоки [c.157]

Холодильник адсорбента представляет собой вертикальный трубчатый теплообменник. По трубкам, развальцованным в трубных решетках, проходит адсорбент. Иногда для сушки в бункере навстречу адсорбенту поступает часть легкой фракции. В межтрубное пространство подают охлаждающую воду. [c.160]

Десорбер представляет собой пучок вертикальных труб, развальцованных в двух трубных решетках. По трубам движется адсорбент и водяной пар, а в межтрубное пространство подается нагревающий агент, выбор которого зависит от требу, емой температуры десорбции. Чаще всего для нагрева используют водяной пар или высокотемпературные органические теплоносители. [c.160]

Процессы адсорбционного равновесия носят статистический характер, поэтому одним из возможных путей решения задачи теоретического обоснования существующих уравнений изотерм адсорбции является использование вероятностного подхода, причем в качестве критерия правдоподобия описания используется информационная энтропия [80]. Согласно информационному принципу максимальной энтропии [79], достоверная отображающая функция распределения, которая содержит наибольшую информацию о результатах измерения случайных величин, должна обладать максимальной энтропией. По одному из положений теории объемного заполнения адсорбент характеризуется предельным объемом адсорбционного пространства, заполнение которого связано с уменьшением свободной энергии газовой фазы А. Кроме того, любая система адсорбент — адсорбат определяется некоторой энергией Е, характеризующей энергетический механизм взаимодействия молекул в зависимости от свойств системы. Характеристику заполнения объема адсорбционного пространства можно рассматривать как некоторую функцию распределения и ее плотности, где параметром функции распределения будет энергетический симплекс [81] [c.223]

Адсорберы кольцевого типа представляют собой вертикальные аппараты, внутри которых располагается кольцевой адсорбер типа труба в трубе , где пространство между трубами заполнено адсорбентом. Адсорбционный аппарат на внешней поверхности имеет штуцера для ввода и вывода хладагента, который циркулирует по периферии и внутри кольцевого пространства. [c.150]

Адсорбция в слое неподвижного адсорбента является периодическим процессом, при котором концентрация поглощаемого вещества в адсорбенте меняется во времени и в пространстве. [c.388]

Если адсорбент движется через аппарат, адсорбция происходит непрерывно и материальный баланс процесса выражается уравнением (16-14), общим для всех процессов массопередачи. Адсорбция в слое неподвижного адсорбента является периодическим процессом, при котором концентрация поглощаемого вещества в адсорбенте меняется во времени и в пространстве. [c.715]

При консервации (временной защите) металлоизделий применяют осушение атмосферы специальными адсорбентами в замкнутом пространстве для этой цели могут быть использованы летучие ингибиторы и инертные газы. [c.461]

Уменьшение притока тепла от наружного кожуха (трубы) к внутренней трубе, по которой течет жидкость, достигается применением на ее концах соединений штыкового (байонетного) типа [119]. В этих соединениях (рис. 38) одна труба выходит за кромку другой, благодаря чему поддерживается необходимое уплотнение. Трубопровод с высоковакуумной изоляцией может иметь в соединениях также специальные вакуумные кожухи (рис. 39) [118]. Вакуум в изоляционном пространстве иногда поддерживают при помощи адсорбентов — активированного угля или силикагеля, которые размещают в особых корзинах , прикрепленных [c.93]

Для поглощения остаточных газов в изоляционном пространстве после создания вакуума широко применяют различные адсорбенты (активированный уголь, силикагель и т. д.), адсорбционная способность которых при низкой температуре увеличивается. Холодные стенки оборудования также способствуют конденсации остаточных газов. Для поддержания глубокого вакуума применяют и химические реагенты (геттеры), связывающие остаточные газы. В качестве геттеров используются щелочноземельные металлы и, кроме того, цирконий и титан, в которых газы растворяются без химического взаимодействия [85]. [c.101]

Решение вопросов промышленной сорбции требует всесторонних знаний по системе н-парафин-цеолит. В частности, весьма важным является знание тепловых эффектов на стадиях адсорбции и десорбции, исследование которых позволяет вскрыть особенности процесса. Теплота адсорбции, зависящая от природы адсорбата, его молекулярной массы, степени заполнения им адсорбционного пространства и др., определяет характер связи молекул с поверхностью адсорбента. Имеющиеся в литературе сведения о тепловых эффектах основных стадий адсорбционного процесса немногочисленны [-1-6], причем и в этих работах рассмотрены отдельные аспекты. [c.8]

Для облегчения десорбции в нижнюю часть аппарата подается водяной пар. Тепло для нагрева адсорбента и десорбции подводится греющим агентом, например водяным паром, поступающим в межтрубное пространство нагревателя 2. Десорбированная тяжелая фракция частично отводится с нижней распределительной тарелки как целевой продукт, а частично в качестве внутреннего циркулирующего потока через трубки распределительной решетки направляется в зону ректификации для контактирования с адсорбентом. [c.291]

Величина Е называется характеристической энергией адсорбции. Отношение характеристических энергий для двух адсорбатов также равно коэффициенту аффинности. Показатель степени п выражается целыми числами от 1 до 6 в зависимости от структуры адсорбента. Степень заполнения адсорбента можно представить как отношение величины адсорбции А к максимальной адсорбции Ло, или как отношение заполненного объема V к предельному объему адсорбционного пространства Vo- Тогда из уравнения (111.77) получим [c.142]

Рис. 2.1. Принципиальные схемы взаимодействия нефти с различными ио структуре поглотителями а с закрытой глобулярной структурой б — с открытой глобулярной структурой в — с волокнистой структурой г — с камерной структурой 1 — нефть в пространстве порозности слоя сорбента 2 - сорбент глобулярного, волокнистого или камерного строения 3 — нефть, адсорбированная в объеме глобул или камер адсорбента 4 — изолированная камера в структуре сорбента

Цеолиты являются типичными микропористыми адсорбентами. Предельные величины адсорбции А, я цеолитов отвечают объемному заполнению их микропор 222]. Изучение изотерм адсорбции различных паров на цеолитах позволило установить объемный характер заполнения свободного адсорбционного пространства микропор при постоянстве мольных объемов адсорбированных веществ [223]. [c.292]

Сущность метода. На стеклянную пластинку наносят слой адсорбента толщиной 250 мкм (кизельгура О, порошкообраз-ной целлюлозы, оксида алюминия). При этом лучше использовать имеющиеся в продаже пленки. Оправдало себя применение выпускаемых в ЧССР специальных пластинок (силуфолов), представляющих собой алюминиевую фольгу, покрытую слоем силикагеля. На пластинку на расстоянии 1,5 см от нижнего края наносят с помощью микропипетки анализируемые раство-рьл. После испарения растворителя пластинки ставят в специальную разделительную камеру, заполненную подвижным растворителем на высоту примерно 0,5 см. Пространство камеры должно быть насыщено парами растворителя. При получении восходящей хроматограммы подвижная фаза движется от линии старта вверх. По мере ее развития появляются пятна, характерные для определенных веществ, так как компоненты смеси движутся с различной скоростью. В основе разделения лежат адсорбционные процессы. [c.88]

Расчет адсорбционных процессов в неподвижном слое адсорбентов предлагается осуществлять с учетом двух основных факторов, влияющих на характер развития процесса нелинейности изотермы адсорбции и кинетики, определяемой внутренней и продольной диффузией. Представлены аналитические решения вну-тридиффузионных процессов адсорбции на зернах различной геометрии для произвольной нелинейной изотермы с постоянным и переменным эффективными коэффициентами диффузии, функционально зависимыми от степени заполнения адсорбционного пространства адсорбатом. Установлена связь между кинетическими и равновесными характеристиками процесса. [c.5]

Малоизученным остается вопрос о связи кинетики адсорбции в одиночном зерне с макрокинетикой в слое адсорбента, необходимой для определения высоты зоны массопередачи и времени защитного действия его. В монографии приведена аналитическая зависимость коэффициента внутреннего массопереноса от заполнения адсорбционного пространства, сформулирована математическая модель адсорбции в слое адсорбента и получено аналитическое решение указанной задачи. Для ряда моделей изотерм получен аналитический аналог зависимости Жуховиц-кого — Забежинского — Тихонова для времени защитного действия макрослоя адсорбента с учетом внутридиффузионных эффектов. [c.5]

Наиболее мелкие поры адсорбентов—микропоры—соизмеримы по размерам с адсорбируемыми молекулами. В связи с этим последовательно адсорбирующиеся в микропорах молекулы не образуют адсорбционных слоев и адсорбция в микропорах характеризуется объемным заполнением адсорбционного пространства микропор. Наибольшие успехи при описании и расчете изотерм индивидуальной адсорбции на микропористых адсорбентах достигнуты в рамках теории объемного заполнения микропор (ТОЗМ), развитой академиком М. М. Дубининым с сотрудниками [6]. [c.20]

Экспериментальное определение точек изотермы является очень продолжительным процессом. Адсорбция на твердых адсорбентах измеряется, как правило, двумя методами 1) объемным (измеряется изменение количества адсорбируемого вещества в пространстве над адсорбентом) 2) весовым (осуществляется непосредственное измерение количества адсорбированного вещёства на адсорбенте, при этом используются установки с весами Мак-Бена или электробалансом). На практике предпочтение отдается весовому методу. Этот метод измерения адсорбции имеет то преимущество, что в весовых установках не нужно знать объемы всех емкостей и достаточно термоста-тировать только пространство, в котором находится адсорбент. Измерение величин адсорбции в каждой точке не зависит от предыдущих измерений. В объемном же методе совершенно необходима точная калибровка объемов и термостатирование всей установки. Величина адсорбции в данной точке изотермы определяется как сумма всех предыдущих измерений, и в связи с этим погрешность отдельных измерений неизбежно влияет на все последующие. [c.21]

Теория объемного заполнения микропор позволяет по одной экспериментальной изотерме адсорбции, измеренной при некоторой температуре или по одной изобаре адсорбции рассчитать изотермы этого же вещества для других температур. Проведенные различными авторами исследования по адсорбции веществ на микропористых углеродных адсорбентах в рамках ТОЗМ давали хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных, когда предельный объем адсорбционного пространства, оцененный по бензолу, распространялся на вещества, молекулы которых близки по размерам молекулам стандартного вещества. Как правило, предельный объем адсорбционного пространства Wo считается постоянным, а плотность адсорбированной фазы лри пересчете на температуры ниже температуры кипения полагается равной плотности нормальной жидкости, при температуре выше температуры кипения рассчитывается по методу Николаева— Дубинина [6]. [c.26]

Для описания адсорбционного равновесия в настоящее время широко используются уравнения, базирующиеся на различных представлениях о механизме адсорбции, связывающие адсорбционную способность с пористой структурой адсорбента и физико-химические свойства адсорбтива. Эти уравнения имеют различную математическую форму. Наибольшее распространение при расчете адсорбционного равновесия в настоящее время получили уравнения Фрейндлиха, Лангмюра, Дубинина — Радушкевича. Дубинина — Астахова и уравнение Кисарова [3]. Рассчитанные по ним величины адсорбции удовлетворительно согласуются с опытными данными лишь в определенной области заполнения адсорбционного пространства. Поэтому прежде чем использовать уравнение изотермы адсорбции для исследования процесса методами математического модели]зования, необходимо осуществить проверку на достоверность выбранного уравнения экспериментальным данным си-. стемы адсорбент —адсорбтив в исследуемой области. В автоматизированной системе обработки экспериментальных данных по адсорбционному равновесию в качестве основных уравнений изотерм адсорбции приняты указанные выше уравнения, точность которых во всем диапазоне равновесных концентраций и температур оценивалась на основании критерия Фишера. Различные способы экспериментального получения данных по адсорбционному равновесию, а также расчет адсорбционных процессов предполагают необходимость получения изобар и нзостер. В данной автоматизированной системе указанные характеристики получаются расчетом на основе заданного уравнения состояния адсорбируемой фазы. Если для взятой пары адсорбент — адсорбат изотерма отсутствует, однако имеется изотерма на стандартном веществе (бензол), автоматизированная система располагает возможностью расчета искомой изотермы на основе коэффициента аффинности [6], его расчета с использованием парахора или точного расчета на основе уравнения состояния. [c.228]

Изотермы адсорбции на промышленных микропористых адсорбентах по классификации С. Брунауера [3] относятся к первому типу, т. е. функция у = F(u) в безразмерных переменных у = а/ао, и = / q является выпуклой в интервале [О, 1]. В настоящее время для аналитического описания экспериментальных изотерм адсорбции известно большое количество уравнений изотермы Фрейндлиха, Лангмюра, БЭТ, Хилла — де-Бура, Фольмера, Кисарова, Дубинина — Астахова и др. Каждое из этих уравнений с той или иной степенью точности отражает равновесные характеристики системы адсорбент — адсорбат. Зачастую одни и те же экспериментальные данные в широком интервале заполнения адсорбционного пространства удовлетворительно описываются различными уравнениями [6], и выбор аналитического вида функции у F(u) определяется либо простотой выражения, либо приверженностью исследователя к тому или иному уравнению, либо возможностью получить какую-то дополнительную информацию об изучаемой системе характеристическую энергию адсорбции, предельный объем микропор, ширину щелевой поры, удельную поверхность адсорбции и т. п. [c.232]

Кернодержатель 10 оборудован гидропневмообжимом, а эластичная манжета армирована тонким свинцовым цилиндром. Это позволяет вести экстракцию грунта (адсорбента) спиртобензольными смесями без разборки кернодержателя. Следовательно, в различных опытах сохранялись постоянными пористость, проницаемость, структура порового пространства и удельная поверхность грунта. В проводимых опытах было желательным избежание микропроскальзывания фильтрата (нефти), могущее возникнуть вследствие микронеоднородности грунта. Поэтому кернодержатель располагали вертикально. Всю установку помещали в шкаф-термостат, заданная температура в котором поддерживалась автоматически с погрешностью не более 1°С. Учитывая металлоемкость установки, а следовательно, и ее теплоинерцион-ность, температуру фильтрующейся жидкости поддерживали с точностью 0,2° С. [c.57]

Методика проведения опытов заключается в следующем. Адсорбент упаковывают в кернодержатель с пневмообжимом. После упаковки и обжима пористость и объем порового пространства определяют методом насыщения. Полноту насыщения проверяют по методике [6]. Для предотвращения выделения асфальтенов из нефти керосин замещают бензолом, а затем фильтруют нефть. [c.57]

Адсорберы в виде кожухотрубчатого теплообменника еще болеЬ эффективны в организации съема тепла адсорбции. В этих адсорберах, представляющих собой пучок труб малого диаметра, трубное пространство заполнено твердым поглотителем - адсорбентом, а по межтрубному пространству циркулирует хладагент. Чередование стадий адсорбции и десорбции сопровождается значительным перепадом температур, а такие конструкции позволяют быстро охлаждать и нагревать значительное количество адсорбента и исключить температурный градиент по сечению адсорбера. [c.150]

На рис. Х1-2 приведена схема расположения эквипотенциальных поверхностей. Буквами и7 , 2, и з,. .. обозначены объемы адсорбированных слоев, ограниченные эквипотенциальными поверхностями и поверхностью адсорбента [0-1]. Объем всего адсорбшюнного пространства маис ограничен поверхностью адсорбента и поверхностью, отделяющей адсорбированный слой от пространства, где адсорбционные силы уже ие действуют. На последней эквипотенциальной поверхности (соответствующей ]Х макс) адсорбционный потенциал равен нулю. [c.718]

Газовая смесь, подаваемая в колонну через распределительную тарелку 3, поступает в адсорбционную зону I и поднимается вверх. Адсорбент (гранулированный активный уголь) движется по колонне под действием силы тяжести сверху вниз, противотоком газовой смеси. В зоне I адсорбент поглощает более тяжелые компоненты газовой смеси, наиболее легкие, непоглощенные газы (верхняя, или легкая фракция) удаляются из верхней части зоны /. Далее адсорбент проходит промежуточную зону II и поступает в зону десорбции III, где движется по трубкам теплообменника-десорбера 4, в межтрубном пространстве кото-])ого конденсируется греющий пар. Одновременно в трубки теплообменника-десорбера подают перегретый острый пар для отдувки из адсорбента поглощенных тяжелых компонентов. Наиболее тяжелые компоненты (нижняя, или тяжелая фракция) удаляются из верхней части зоны III. Часть десорбированных 5олее легких компонентов в виде парогазовой смеси проходит в промежуточную (ректификационную) зону II. Здесь парогазовая смесь вытесняет из адсорбента часть поглощенных компонентов, более легких, чем компоненты, десорбированные в зоне III. [c.718]

Доктором Силверманом была разработана модель, именуемая гарвардской диффузионной панелью [769]. Это устройство включало два фильтра из стеклянной бумаги, опирающиеся на рещетку из просечно-вытяжной стали и разделенных ячеистой конструкцией из огнеупорного материала. Пространства ячеистой конструкции были заполнены адсорбентом (например, посеребренный силикагель или активированный уголь). Такое сочетание материалов оказалось весьма эффективным при удалении частиц и обеспечило эффективность, превышающую 99,999%, что эквивалентно утечке, равной 10- . При удалении радиоактивных паров иода силикагель продемонстрировал эффективность 99,82%, а активированный уголь 957о, в то время как фильтр, не заполненный адсорбентом, всего лишь 22%. [c.381]

Ранее отмечалось, что размеры ыикропор соизмеримы с разме рами адсорбируемых молекул. В отлпчпе от ленгмюровского моиослоя в микропорах молекулы, расположенные главным образом вдоль поры, взаимодействуют друг с другом подобно взаимодействию прп образовании полимолекулярного слоя в отличие же от последнего большинство молекул в микропорах находится в непосредственном контакте со стенками поры. Поэтому ни теория БЭТ, ИИ теория Ленгмюра для процесса адсорбции микропористыми телами не применимы. Имеется в виду, конечно, не формальное применение уравнений, а, главным образом, получение правильных значений постоянных параметров уравнений, имеющих определенный физический смысл. В микропорах происходит объемное заполнение адсорбционного пространства, и поэтому оказалось более удобным взять за основной геометрический параметр адсорбента не поверхность, а объем микропор. [c.140]

Процессы адсорбции обратимы и носят избирательный характер. Частицы, находящиеся в адсорбционных слоях, не закреплены жестко, они могут выходить за пределы действия межмолекулярных сил, т. е. отрываться от адсорбента и уходить в окружа-щее пространство — десорбироваться. Со врем енем среднее число частиц, покинувших поверхностный слой, становится равным числу адсорбируемых частиц за тот же период времени и в системе устанавливается адсорбционное равновесие. [c.44]

Предложенные теории адсорбции исходят как из представлений о химическом взаимодействии между адсорбируемым веществом и поглотителем и мономолекулярной адсорбции (Лэнгмюр), так и допущения о притйжении молекул поглощаемого вещества к поверхности адсорбента с силой, пропорциональной адсорбционному потенциалу е в данной точке (потенциальная теория Эйкена и Поляни). При этом величина е выражает работу, совершаемую адсорбционными силами при перемещении одной молекулы поглощаемого вещества иа бесконечности в данную точку адсорбционного пространства. Таким [c.567]

Кол и чес1 в о а д сор б и р ов а нн о го пара измеряют по убыли жидкости в микробюретке за вычетом того количества, которое остается в газовом пространстве над адсорбентом. Объем этого пространсгва предварительно устанавливают при помощи [c.113]

Пример расчета одной точки изотермы адсорбции. Навеска адсорбента 0,1 г давление азота до адсорбции р1 = 12,5 ммрт.ст. разность уровней ртути в П-образном манометре при давлении р = 0 и измеренном его значении А =6,6 мм рт. ст. объем азота (объем газовой бюретки + объем гребенки + объем свободного пространства манометра) Уз=Л5тр, где 5тр — поперечное сечение манометрической трубки [c.125]

Адсорбент помещают в стеклянную ампулу 5, которая соединена с установкой стеклянным пришлифованным переходом 4. Давление газа измеряется ртутным манометром 8. Важной частью установки является сосуд 7 с точно известным объемом Уо (между метками а и Ь), с помощью которого определяется объем У] пространства, ограниченного кранами 2, 3 и меткой а (за вычетом объема адсорбента), необходимый для расчета удельной адсорбции. Объем этой части установки рассчитывают по уравнению рУ=сопз1 по измеренным значениям давления азота, заполняющего объемы Уо+У1 и Уг, сжатие газа осуществляется заполнением объема Уо ртутью. [c.45]

Как показали исследования, процессы адсорбции (так же, как и другие виды сорбционных ироцессов) обратимы. Ча-стнцы, находящиеся в адсорбционных слоях, не закреплены жестко. Некоторые из них могут выходить за пределы действия сил притяжения адсорбента, т. е. отрываться от поверхности адсорбента и уходить в окружающее пространство. Со временем оба процесса приводят систему в состояние адсорбционного равновесия [c.198]