Оптимизация изменением температуры

ОПТИМИЗАЦИЯ ИЗМЕНЕНИЕМ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.207]

Рассматривается задача оптимизации теплообменной системы (ТС), показанной на рис. 28 и являющейся частью схемы некоторого производства [102]. ТС состоит из двенадцати теплообменников, двух делителей потоков —Д й смесителя С, фиктивных блоков ФБ, отражающих изменение температуры и давления в других аппаратах системы. Аппараты Т-2, Т-7, Т-8, Т-11, Т-12 осуществляют теплообмен между газом и водой, аппараты Т-3 и Т-4 выполнены в виде коробов с пакетами петлеобразных труб внутри, а остальные аппараты — обычные кожухотрубные теплообменники. Предполагаются заданными температуры потоков Г на выходе ТС, а также общий допустимый перепад давления на линиях технологических газов Ар (I), газов среднего давления Ар (II) и газов низкого давления Ар (III). Для математического описания теплообменных процессов был использован метод [103], позволяющий учесть отклонения схемы взаимного движения теплоносителей от удельного прямотока или противотока. Соответствующие уравнения имеют вид [c.163]

Более сложной и многоплановой является проблема оптимизации качества средних дистиллятов реактивного и дизельного топлив. Массовые топлива для реактивных двигателей получают преимущественно из прямогонных фракций нефти. Увеличение ресурсов их производства состоит в оптимизации фракционного состава, температуры начала кристаллизации и содержания ароматических углеводородов [47]. Так, для реактивного топлива ТС-1 утяжеление фракционного состава с соответствующим изменением температуры начала кристаллизации приводит к увеличению его отбора, что подтверждается нижеприведенными данными [c.45]

Графический метод решения рассмотренной задачи оптимизации подробно дан в работе [16]. На рис. 1.13 приведена программа оптимального изменения температуры в процессе биосинтеза пенициллина с использованием вышеуказанного метода. [c.34]

Условию (III, 120), вообще говоря, могут удовлетворять различные температурные профили в реакторе идеального вытеснения, не обязательно оптимальные в смысле минимизации общего времени пребывания или минимизирующие его при определенных ограничениях на характер изменения температуры. Последний вариант, например, рассмотрен ниже при решении задачи оптимизации адиабатического реактора идеального вытеснения. [c.119]

Задача оптимизации состоит в выборе такой пары из классов Ri и Rj , чтобы для нее при заданном законе изменения температуры значение адгезионной прочности было максимальным. [c.106]

Оптимизация режима в реакторе. При определении теоретического оптимального режима не будем рассматривать, каким способом можно его реализовать. Естественно, что обеспечить заданное непрерывное изменение температуры и состава технически сложно и нецелесообразно. Изменение тепловыделения по мере протекания разных реакций в оптимальном режиме показано на рис. 4.6. Реализовать необходимый теплообмен, чтобы поддержать оптимальные температуры с таким изменением тепловыделения, сложно, и в реакторах различного типа можно только приблизиться к Гопт" Естественно, что наилучшее приближение будет достигнуто при оптимальном режиме для реактора. Поэтому другой этап оптимизации - выбор оптимальных условий в реакторах определенного типа. [c.189]

Результаты оптимизации представлены на рис. 4.15. Получено, что нагрузка по реагентам при низких температурах хладагента I в начале цикла выше, а к концу ниже по сравнению со средней. Кроме того, при оптимальном управлении среднеинтегральный выход винилхлорида (х ) максимален в течение почти всего цикла. Только в начале он немного выше, а в конце ниже среднеинтегрального выхода. Это обусловлено тем, что изменение температуры хладагента не может быть прямо подстроено к динамике реактора. При этом максимальные температуры реактора выше, чем при обычном режиме. [c.205]

Вторая модификация метода оптимизации [439] разрабатывалась применительно к условиям производства, в которых предъявляются жесткие требования к ритмичности работы технологического оборудования. В данном случае корректировка продолжительности режима вулканизации недопустима. Эта модификация метода оптимизации основана на изменении температуры со стороны пресс-формы, компенсирующем отклонение от номинального значения температуры перегретой воды со стороны диафрагмы, причем таким образом, что заданная степень вулканизации в наименее прогреваемой точке изделия достигается без изменения продолжительности режима вулканизации. Очевидно, что преимуществом такой адаптации режима является обеспечение ритмичной работы ряда единиц вулканизационного оборудования, что необходимо при поточном производстве изделий, например, в поточных линиях вулканизации типа ВПМ. Данный метод основан на принципе температурного коромысла , ось которого расположена в наименее прогреваемой точке С сечения изделия 1-1, а концы соответственно, на внешней точке В (пресс-форма) и внутренней точке А (диафрагма) обогреваемых поверхностях вулканизационного оборудования. В оборудовании с зонным обогревом пресс-формы при необходимости может быть одновременно реализовано и второе температурное коромысло , например, в наиболее прогреваемом (тонкостенном) сечении изделия. Величину компенсирующего воздействия ёт(1) - [c.421]

Построение плана факторного эксперимента лучше всего проиллюстрировать на примере. Предположим, что объектом исследования является реактор, в котором выход продукта у (выходной параметр или параметр оптимизации) зависит от двух факторов — температуры в реакторе и давления в нем При этом известно, что изменение температуры от 60 до 80° С и давления от 1 до 1,5 атм вызывает изменение выхода продукта. Обозначим максимальные и минимальные значения факторов Хг и Ха символами 4-1 и —1. Тогда все возможные комбинации факторов при варьировании на двух уровнях (минимальном и максимальном) будут определены четырьмя опытами. Такой план экспериментов принято записывать в виде матрицы планирования (табл. 19). [c.216]

Исследованием кинетики реакций окисления нефтяных гудронов занимались многие исследователи. При этом в качестве критерия скорости процессов принималось изменение температуры размягчения битумов [1, 2], или выделение тепла [3], или изменение концентрации групповых компонентов [4, 5, 6]. С использованием кинетических уравнений реакций первого порядка авторами этих работ обычно определялись суммарные константы скорости процессов окисления. Отмечается также довольно своеобразное влияние температуры окисления на величины суммарных констант скорости, которое объясняется изменением удельного значения диффузионных и кинетических факторов [7]. Результаты этих исследований, несомненно, представляют практический интерес для оптимизации процессов и расчета аппаратуры, однако они недостаточны для суждения о механизме реакций, так как не учитывают кинетические особенности отдельных реак- цин и влияние на их скорость условий, в которых проводится -окисление. Вероятно, по этой причине с использованием известных схем лишь в отдельных случаях удается удовлетворительно объяснять особенности окисления сырья, наблюдаемые в экспериментах. [c.42]

Следовательно, для уменьшения расхода инициатора выгодно снижать температуру и концентрацию инициатора, однако это ведет к падению скорости реакции и росту капиталовложений в реакционный узел, что требует оптимизации условий процесса по экономическим критериям. Расход инициатора можно также снизить, вводя его отдельными порциями во времени (при периодическом процессе) или по длине реактора (для непрерывных условий проведения реакции), либо изменением температуры по мере расходования инициатора. Сказанное относится и к фотохимическому хлорированию, когда рост интенсивности облучения и скорости реакции ведет к снижению длины цепи и увеличению расхода электроэнергии. Оптимум в обоих случаях смещен в сторону относительно невысокой интенсивности процесса. [c.107]

На рис. 13.41 показана полученная в результате расчетов зависимость длины зоны обжига от расхода топлива при различных значениях производительности. Длина зоны обжига определяется из графика изменения температуры материала по длине печи (см. рис. 13.38). При небольшой производительности печи для выполнения требований технологического процесса необходим незначительный расход топлива. С увеличением производительности печи расход топлива, естественно, возрастает. Очевидно, существует некоторое оптимальное соотношение расхода топлива и производительности печи — минимальный удельный расход топлива, при котором можно получить заданное качество обжига и соблюдаются сформулированные ограничения. Иными словами, в качестве критерия оптимизации примем удельный расход топлива, кг/кг [c.825]

Изменение температуры играет меньшую роль при оптимизации значений относительного удерживания. Дести [102] указал, что природа газа-носителя влияет на относительное удерживание. Например, значения относительного удерживания бензола и 2,4-ди-метилпентана в гелии, азоте и двуокиси углерода при входном давлении 2,9 атм равны соответственно 1,009, 1,017 и 1,042. Поскольку выбор газа-носителя не позволяет оптимизировать значения относительного удерживания при хроматографических разделениях, целесообразно работать с более эффективными, т. е. более длинными колонками. [c.555]

Однако по мнению авторов работы [100], не существует ка-кой-либо математической модели, точно описывающей комплексное влияние всех параметров хроматографического анализа на время и степень разделения пиков. Поэтому они предложили экспериментальный подход к оптимизации параметров анализа на основе статистического планирования эксперимента. На примере разделения восьми алкилбензолов они показали, что можно снизить время анализа с 26 до 6 мин для этого нужно, чтобы для всех соседних пиков степень разделения Rs была равна или больше 0,5. Кроме того, заранее было задано, что температура соответствующей колонки может меняться в пределах 50—140°С, программа изменения температуры — в пределах О—30 К/мин со ступенями по 2 К/мин, а максимальное допустимое избыточное давление на входе равно 0,4 МПа. Подобный метод итерационного приближения к оптимальным условиям анализа с помощью вычисления реального времени анализа на ЭВМ предложен и в работе [101]. [c.131]

Чтобы достичь этой цели, разработчикам необходимо исходить из противного, т. е. они должны быть обеспечены гибким, совершенным оборудованием, включая разнообразные детекторы, инжекторы, устройства для программируемого изменения температуры и состава растворителей и т. д. Очень полезны многоканальные детекторы. Они могут оказать помощь в распознавании различных компонентов образца, когда отвечающие им пики в процессе оптимизации селективности меняют свое положение на хроматограмме (разд. 5.6). [c.28]

Очевидно, что с ее помощью нельзя провести расчеты по оптимизации (изменению) режима, поскольку расчет сделан только для одного режима процесса (фиксированное значение Поскольку уравнение теплового баланса не решено, для проверки выбранной кинетической модели (т. е. эмпирических уравнений кинетики) необходимо менять g , фиксировать профиль температур, снова аппроксимировать его и т. д. Совпадения выхода продукта с расчетным по одной точке недостаточно. Другой путь заключается в расчете эффективного коэффициента теплоотдачи от реакционной массы к стенке по имеющимся экспериментальным данным. И в этом случае потребуется проведение серии экспериментов на промышленном реакторе по изменению температуры охлаждающей воды и концентрации инициатора. Можно рассчитывать, что полученная таким образом модель будет лучше предсказывать поведение реактора при изменении режима. [c.327]

В ряде работ показана возможность оптимизации условий возбуждения путем добавления в плазму элементов с низким потенциалом ионизации, т. е. через изменение температуры и концентрации электронов [33, 34]. Подобные добавки, кроме того, благоприятно влияют на изменение интенсивности фона, уменьшая его [35, 36]. [c.39]

Для реактора идеального вытеснения возможны различные варианты постановки задачи оптимизации. Как и в предыдущем примере, здесь можно сформулировать задачу оптимизации, как задачу на быстродействие при этом требуется так выбрать закон изменения температуры по длине реактора, чтобы получить заданные количества продуктов реакции на его выходе при минимальной длине. [c.138]

Кинетическая модель химического процесса позволяет предсказать некоторую область или варианты решений по типу реакторов и параметрам процесса, наиболее выгодным с точки зрения удельной производительности и селективности. Однако при варьировании каких-либо условий процесса удельная производительность и селективность нередко изменяются в противоположных направлениях либо появляются дополнительные затраты на стадиях подготовки реакционной смеси или разделения продуктов. Так, снижение степени конверсии или применение избытка второго реагента часто благоприятствует росту селективности и удельной производительности, но сопровождается повышенным расходом энергии на выделение и рециркуляцию непревращенных веществ повышение концентрации катализатора или инициатора увеличивает производительность, но связано с дополнительными материальными затратами. Выбор оптимального типа реактора или организации в нем теплообмена нередко сопровождаются увеличением затрат на сооружение и эксплуатацию реакционного узла. Повышение давления газофазных процессов, способствуя росту производительности, а часто и селективности, в то же время вызывает дополнительный расход энергии на компримирование. Изменение температуры, благоприятное для какого-либо из показателей процесса, может обусловить применение более дорогостоящих теплоносителей или конструкционных материалов и т. д. Поэтому оптимизация процесса по таким показателям, как максимум выхода или се- [c.358]

Таким образом, наблюдаемые изменения удерживаемых объемов с изменением количества неподвижной жидкой фазы и температуры обусловлены изменением относительных и абсолютных величии вклада различных одновременно протекающих процессов адсорбции и растворения. На практике это приводит к необходимости более тщательного изучения влияния изменения всех параметров через узкие интервалы изменения температуры и количества НЖФ при оптимизации условий разделения. [c.38]

Подбор акустических характеристик для оптимизации процесса диспергирования связан с созданием условий для максимального развития кавитации при сохранении или увеличении скорости схлопывания кавитационных пузырьков. Такие условия, помимо изменения акустических параметров, могут создаваться дисперсионной средой, растворенным газом, изменением температуры и внешним статическим давлением. [c.112]

Таким образом, ремонтопригодность ГЦН как основная составляющая надежности входит в число его главных эксплуатационных показателей. Хорошая ремонтопригодность насосного агрегата и оптимизация регламента ППР позволяют сократить время на его обслуживание. Следовательно, очень важно при проектировании ГЦН достаточно полно и точно учесть все особенности работы ГЦН, которые могут иметь место при эксплуатации и отражаться на сроках проведения ППР. К ним следует отнести диапазоны и скорости изменения температуры и давления, частоту и количество этих изменений за период эксплуатации, температурные перемещения примыкающих конструкций, требования по сейсмостойкости и т. п. [c.25]

Это условие означает, что дифференциальная селективность г р [см. уравнение ( 1,2)] должна быть максимальной в любом поперечном сечении реактора. Если г])р не имеет максимума, то, как указывалось выше (стр. 216), оптимальны самая высокая или самая низкая допустимые температуры. Суш ествуют интересные возможности температурной оптимизации, когда р имеет максимум нри изменении Т в допустимом температурном интервале (см. пример 1-6). [c.229]

В результате численного исследования модели химического реактора определяются поля концентраций и температуры в любой точке реактора или его фрагмента, выход продукта. По характеру течения и полям концентраций и температуры можно сформулировать рекомендации по изменению геометрии проектируемого аппарата и оптимизации режимов его работы. [c.39]

Шихта О (раствор изопрена в изопентане), поступающая в отделение полимеризации при температуре То, концентрации изопрена то и концентрации водорода Яо, распределяется по работающим батареям. В первые реакторы батарей подается катализатор в рубашку реакторов —хладоагент Схл- Выходные потоки всех батарей смешиваются и поступают в отделение выделения и сушки. Непрореагировавший изопрен (мономер в возвратной фракции т . ) из отделения ректификации вновь поступает на вход батарей. Изменение во времени характеристик реакторов процесса, а также изменение количества примесей требуют оптимизации стационарного режима действующего процесса полимеризации, проводимой через определенные промежутки времени. [c.158]

При рассмотрении кинетики эта задача становится снова несколько уже она состоит в выборе для фиксированного реактора и исходного газа таких значений температур и (или) съемов тепла и байпасов, которые обеспечат максимальную степень конверсии. Изменения в скорости или состава исходного потока будут вносить стоимостные соображения, чуждые любому кинетическому аспекту. Поэтому на практике может также потребоваться оптимизация для ряда различных случаев, которые затем могут быть оценены и сравнены. Основная вычислительная трудность тем не менее состоит-Б получении для любых заданных условий на входе максимальной степени конверсии и параметров, при которых она достигается. [c.175]

Для правильного выбора того или иного термоакономического критергя оптимизации необходимо установить полезный аффект, обеспечиваемый ХТ , с точки зрения эксергетического анализа. Так, для систем очистки газов полезным эффектом является компримирование очищаемого газа за счет повышения его парциального давления по мере удаления вредной примеси. Изменение температуры газа в результате технологического процесса может быть как полезным, так и отрицательным эффектом и зависит от конкретной ХТС, в которую входит данная подсистема очистки. [c.338]

Пример 5 5 [13 . Оптимизация работы теплообменного аппарата ( рис, 5.9 ). Описывая структуру потоков-в аппарате гидродинамической моделью идеального вытеснения, получим систему уразненИй,отражающих изменение температуры теплоносителя и хлвдоагента по длине аппарата при стационариом режиме [c.53]

Управление аналоговым прибором — газовым хроматографом — накладывает определенные требования на вычислительные средства, используемые для этой цели. Специфика сопряжения газового хроматографа с ЭВМ заключается в том, что накопление данных при газохроматографическом анализе — процесс значительно более медленный, чем вычисление. Хроматограф задает режим работы вычислительных средств, а компьютер обязан вовремя реагировать на разнообразные изменения в управляемом процессе. В связи с этим обстоятельством необходима строгая синхронизация работы аналогового прибора и ЭВМ, т. е. функционирование в реальном масштабе времени. Реальный масштаб времени (real-time) — это режим работы системы, которая управляет поступлением данных различного происхождения непосредственно из места их возникновения и выводит результаты в место потребления этих данных по возможности быстро, чтобы повлиять на область их получения. Для такой системы необходимо наличие как аналого-цифрового (сигнал от хроматографа к ЭВМ), так и цифро-аналогового преобразователя (сигнал от ЭВМ к прибору). Особенность таких систем — повышенное быстродействие. Связующими звеньями между микропроцессором и хроматографом являются датчики и исполнительные механизмы. Взаимодействие же с оператором осуществляется различными устройствами ввода-вывода. Например, экран дисплея является устройством вывода графической и текстовой информации о состоянии процесса. В системе управления хроматографом микропроцессор позволяет заранее запрограммировать и автоматизировать перевод пера самописца на нулевую линию, изменение чувствительности проводимого анализа, скорости диаграммной бумаги, изменение температуры термостата, а также осуществляет оптимизацию режима работы хроматографа в целом. [c.91]

Отметпм, что первичное зaдaI-,ie масштабного коэффициента с и нечетких отношений i i и подвержено субъективизму. Поэтому может возникнуть необходимость в их оптимизации. В дан-Н0Д1 случае, принимая экспоненциальный характер изменения температуры по координате у, нечеткие отношения Ri и R задавались в виде, который приведен в табл. 3.3, 3.4. [c.144]

Вязкость Г1эф связывает реологические свойства смеси с конструкционно-технологическими параметрами червячной машины, но корректное определение этого параметра весьма затруднительно. Изменение вязкости материала внутри машины вызвано различными причинами изменением температуры смеси влиянием предыстории деформации и тиксотропных свойств материала на напряжение сдвига (и, следовательно, вязкость) изменением скорости сдвига от перемены частоты вращения червяка и глубины червячного канала и др. Вследствие этого многие проблемы экструзии (шприцевания) должны решаться путем специфической оптимизации конструкции машин и режимов работы. Применяя подход 17], использованный в (7.11—7.14), можно ограничиться стандартными вискозиметрическими характеристиками. При выводе расчетной формулы производительности червячной машины в некоторых случаях можно исходить из геометрии винтовой поверхности червяка и определять объем между двумя витками червяка, который соответствует его макс мальной производительности за один оборот [23] [c.258]

Оптимизацию фазового состава и температуры сверхпроводяш,его перехода (Тс) в керамике У-Ва-Си-О проводили путем изменения температуры спекания и удельного давления прессования. На рис. 5.9 приведены данные о влиянии температуры спекания на фазовый состав композиции порошка, представляющего собой смесь СиО УзОз Ва(КОз)2- Как видно из представленных данных, композиция сохраняет исходный состав до температуры 500 °С. Содержание сверхпроводящей фазы достигает максимума при температуре спекания 920 4- 960 °С. Дальнейшее повышение температуры спекания ведет к [c.265]

Температура. Влияние температуры в ЖТХ аналогично таковому в ОФЖХ. Для количественного описания этого влияния пригодно уравнение (3.57). Обычно температуру не рассматривают Б качестве параметра оптимизации. Однако, в силу того что изменение температуры на один градус обычно сопряжено с изменением к на 2% ([49], с. 390), тщательный контроль темпера гуры колонки вполне оправдан. [c.106]

Оптимальное распределение объемов катализатора по реакторам (проектная оптимизация) определяется выбором критерия оптимизации. Если максимизируется содержание ароматических углеводородов в катализате, то выгодным оказывается нарастание объемов реакторов по ходу продукта. Однако из наших расчетов следует, что оптимизация только изменением объема катализатора в реакторах малоэффективна она должна сопровождаться оптимизацией и по температурам входа в реакторы. Такая оптимизация выполнена нами ранее [9] для катализаторов АП-56, АП-64 и др. [c.346]

Другие задачи оптимизации. Рассмотренные здесь примерь дают представление о б основных идеях и методах, лежащих в основе решения разнообразных задач оптимизации реакторных узлов. Можно указать три направления уточнения и развития оптимальных расчетов. Первое из них — это анализ различных стадийных схем. Укажем, например, па расчет цепочек адиабатических реакторов, где охлаждение реагирующей смеси между стадиями происходит не в промежуточных теплообменниках, а путем добавления холодного сырья или инертного вещества. Другой пример — расчет оптимального трубчатого реактора с секционировапным теплообменником. Второе направление состоит в уточнении критерия оптимальности путем более полного учета затрат на ведение процесса. Например, результаты оптимального расчета цепочки адиабатических реакторов можво уточнить, приняв во внимание расходы на устройство промежуточных теплообменников. Наконец, третье направление — выбор оптимальных значений других управляющих параметров, помимо температуры процесса. Так, в работе [25] рассматривается вопр1>с об оптимальном профиле давления по длине трубчатого реактора, а в работе [26] — об оптимальном изменении состава каталитической системы. При проектировании стадийных схем, наряду с определением оптимального перепада температур между стадаями, может рассчитываться оптимальное количество свежего реагента, добавляемого к реагирующей смеси. Вряд ли можно даже перечислить все возможные варианты задач оптимизации методы их решения, однако, мало отличаются друг от друга. [c.397]

Вероятностно-статистический метод оптимизации проектных решений для значений конструкционных и технологических параметров элементов (аппаратов) ХТС, когда некоторые параметры математических моделей элементов представляют собой случайные величины, изложен в статьях [226, 245]. На основе вороятностно-статистического метода предложен алгоритм оптимизации проектной надежности теплоотменного аппарата (ТА), позволяющий определить оптимальную величину запаса для поверхности теплообмена на стадии проектирования при любых значениях коэффициента теплопередачи внутри некоторой области его стохастического изменения и при соблюдении заданных ограничений на технологические и (или) технико-экономические параметры ТА [246]. При проектировании ТА в условиях неопределенности исходной информации необходимо учитывать следующие факторы (см. раздел 4.8.4), влияющие на значения коэффициента теплопередачи ТА 1) изменения расходов содержания примесей, температур и параметров физических свойств потоков в трубном и межтрубном пространствах, температур стенки и температурного профиля поверхности теп- [c.236]

Бартоломе и Крабец рассчитали многослойный адиабатический реактор для равновесной реакции НаО+С0 — На+СООни рассмотрели зависимость между превращением и входной температурой, влияние старения катализатора на степень нревращения, а также возможность увеличения нревращения путем наилучшего распределения катализатора по нескольким слоям с промежуточным охлаждением реакционной смеси. Они пришли к выводу, что если температура на входе выбрана правильно, отклонение от оптимального распределения катализатора в двухслойном реакторе оказывает лишь незначительное влияние на конечную степень превращения. Расчет оптимального распределения катализатора довольно прост, если имеется необходимая и надежная информация. Строго говоря, такой оптимум действителен только для заданных состава сырья и нагрузки реактора. Так как на работающей установке эти условия могут меняться, очень важно выяснить возможность оптимизации при измененных условиях. [c.215]

На первом этапе, который соответствует стадии разработок проектных решений, это, как правило, параметры адсорбционных аппаратов, связанные с расходными и энергетическими характеристиками технологической схемы, физико-химическими характеристиками процесса, обусловленными выбором наиболее эффективного адсорбента, давления, температур, скоростей и расходрв обрабатываемого потока среды, расхода теплоты и условий регенерации и т. п. Изменение указанных величин оказывает более сильное воздействие на экономические и массогабаритные показатели аппаратов, чем их внутренние характеристики, поэтому последние на данном этапе оптимизации принимаются примерно одинаковыми для всех Ьариантов аппаратурного оформления установок. При оптимизации на ста ии разработок проекта установки определяются внутренние параметры адсорберов (скорость потока, концентрации, продолжительности стадий процесса и др.) при заданных основных физико-химических и термодинамических параметрах установки. [c.10]

Обычно регенераторы высокотемпературной регенерации имеют традиционную цилиндрическую форму, но йзвестно об изменении формы аппарата для оптимизации процесса. Так, в патенте [226] предложен регенерационный аппарат, состоящий из двух эллипсоидных частей (нижней и верхней) и центральной, более узкой цилиндрической зоны нижняя и центральная части разделены перегородкой с целью локализации зоны дожига СО в СОг. Нижняя часть отличается неболь-щой высотой псевдоожижениого слоя и малым временем пребывания катализатора в слое, что уменьшает истирание катализатора. Увеличение температуры и расхода кислорода позволяет компенсировать сокращение времени пребывания катализатора в зоне регенерации. Диаметр цилиндрической зоны аппарата сделан небольшим для увеличения скорости дымовых газов в этой зоне и предотвращения отложений катализатора на перегородке. [c.132]

Стабильность работы при значительных изменениях концентрации реагирующих компонентов газовой смеси, т. е. сохранение активности близкой к начальной в течение длительного времени. Это требование иногда не выполняется вследствие того, что при значительных изменениях концентрации и температуры образуются химические соединения компонентов катализатора с исходными веществами или продуктами, которые могут улетучираться или экранировать катализатор. В ряде случаев активность катализатора в процессе работы несколько возрастает под действием среды вследствие самопроизвольной оптимизации, состава или структуры. [c.125]