Общая характеристика тепловых процессов

Адсорбция сопровождается выделением тепла. Теплота адсорбции при расчете на 1 з адсорбента приблизительно пропорциональна величине адсорбции, поэтому она может служить относительной мерой адсорбционной способности пористых адсорбентов. Так как адсорбция есть поверхностное явление, то чем больше общая поверхность адсорбента, тем больше молекул он может поглотить. Поэтому порпстые и порошкообразные адсорбенты обладают большой адсорбционной (поглотительной) способностью. Адсорбционная характеристика пористых адсорбентов выражается равновесной статической п динамической активностью. Равновесная статическая активность — это число молекул вещества, поглощенных адсорбентом при наступлении адсорбционного равновесия она характеризует обычно процессы периодической адсорбции. Динамическая активность — число молекул, поглощенных поверхностью адсорбента при движении вещества через слой адсорбента она характеризует процессы непрерывной адсорбции. [c.24]

Основной характеристикой теплового процесса является количество передаваемого тепла, которое определяется из теплового баланса. Тепловой баланс в общем виде выражается уравнением [c.152]

Как следует из приведенного общего описания, основными элементами современных проточных систем являются те или иные устройства для подвода или отвода реакционного тепла. При этом в зависимости от температурных условий, оперативных давлений и общих характеристик проводимых процессов применяются весьма разнообразные теплоагенты, обеспечивающие соблюдение нужных режимов. [c.35]

Переход к скоростному нагреву осуществлялся методом тепло вого удара. Теоретический анализ и экспериментальная провер ка показали, что для каждого испытуемого вещест ва может быть найден такой критический размер частиц, ниже которого влияние теплопроводности достаточно элиминируется, и могут быть получены необходимые относительные кинетические характеристики. Скорость подъема температур колебалась в опытах от 10 до 100 град сек. Общая характеристика процесса скоростного пиролиза (при 1100° С) указанных веществ приведена ниже [c.5]

Экспериментальное изучение режимных характеристик МАГа позволило исследовать процесс образования аэрозоля при производительности до 400 л/мин. Кроме того, опыты показали, что некоторые из величин, входящих в безразмерный параметр, предложенный В. Ф. Дунским [88], могут быть вычислены из данных режима работы генератора и теплофизических характеристик рабочего раствора. Одновременно полученные экспериментальные данные указывают на то, что, по-видимому, наиболее существенное влияние на степень испарения оказывает не динамика процесса, а общий запас тепла газового потока. Это позволяет достаточно просто рассчитывать производительность генератора и степень испарения рабочей жидкости. Ниже излагается методика такого расчета и результаты экспериментальной проверки. [c.29]

Коэффициент температуропроводности а, согласно (1.16), представляет собой отношение коэффициента теплопроводности А- к объемной теплоемкости ср. В соответствии с (1.17) температуропроводность определяет пропорциональность между изменениями температуры во времени в данной точке и температурного градиента в пространстве (для этой же точки), т. е. а является важнейшей характеристикой нестационарного процесса. Чем больше температуропроводность, тем, при прочих равных условиях, меньше время нагрева до данной температуры, или больше скорость нагрева. Как следует из соотношения (1.16), быстро нагреваются тела, хорошо проводящие тепло и мало поглощающие тепловую энергию для определенного подъема температуры. Из того же соотношения, зная общие закономерности изменения Я и гр в зависимости от температуры, давления, а также от структуры и состава материала, легко можно сделать заключение об аналогичных зависимостях для а. [c.77]

Рассмотрим первый вариант извлечения серы из активного угля как наиболее общий. В рассматриваемом процессе извлечению серы из активного угля сопутствует движение жидкости — растворителя. Поэтому учет только диффузионных процессов оказывается недостаточным для характеристики экстрагирования в проточной системе. Рассмотрим процессы тепло- и массообмена для данного случая. [c.155]

В процессе смешения происходит изменение общего объема V материальной среды в аппарате (этот эффект отражается соответствующим емкостным С( )-элементом) и накопление или убыль определенной характеристики или свойства материальной среды (количества тепла, массы к-то компонента и т. п.), описываемого интенсивной переменной (этот эффект отражается соответствующим емкостным С( )-элементом). С учетом указанных эффектов структура (2.1) принимает вид [c.105]

Общая величина теплового потока, образующегося в элементе, зависит от нескольких технологических характеристик. Суммарная концентрация углеводородных компонентов в исходной газовой смеси определяет количество тепла, выделяемого в процессе окисления из условия 100% превращения их в СО и Н О. [c.292]

В общем случае статическая характеристика химико-технологического объекта зависит от физико-химических свойств перерабатываемых веществ, от характера и степени достижения равновесия процессов диффузии, химических превращений, передачи тепла и т. п., а также от конструктивного оформления аппарата. [c.36]

Исходя из общего условия минимальной поверхностной энергии при равновесии соприкасающихся сред, за меру смачивания тела жидкостью можно принять убыль свободной поверхностной энергии при образовании межфазной поверхности. между жидкостью и твердым телом. Отсюда следует, что из двух жидкостей лучше смачивает данную поверхность та, при растекании которой поверхностная энергия системы уменьшается на большую величину. Поскольку смачивание сопровождается уменьшением поверхностной энергии, в процессе смачивания выделяется тепло. Теплота смачивания 1 см поверхности обычно колеблется от 10" до 10" кал. Теплота смачивания может служить характеристикой способности жидкости смачивать поверхность твердого тела, если нельзя определить краевой угол смачивания, например при смачивании жидкостью порошков. [c.156]

Исследование наиболее общего случая горения — горения факела распыленного топлива — находится в настоящее время на начальной стадии. Можно указать лишь, что некоторые авторы [32, 33 ] склонны рассматривать горящий факел как сплошное физическое тело, характеристики которого непрерывно изменяются во времени в результате происходящих в нем процессов выделения тепла и взаимодействия молекул. Предлагается также модель процесса горения распыленного топлива, аналогичная процессу горения гомогенной газо-воздушной смеси [32]. В воздушный поток (рис. 32), движение которого направлено по оси л , вводится группа капель топлива одинакового размера. В промежутке между точками А я В эти капли распределяются по всему потоку и в точке В воспламеняются. Процесс выгорания смеси, протекающий между точками В и С, распределение тем- [c.65]

Кроме приведенных выше граничных условий, необходимо найти плотность теплового потока излучения д , входящую в уравнение (6.8.3). Для определения этого члена применялись различные модели излучения газа. Некоторые из них обсуждаются подробнее в разд. 17.6. В общем случае предполагается, что процесс переноса тепла излучением является одномерным, и д (у) рассчитывается с использованием некоторых упрощающих допущений. В работах [55—57, 64] обсуждается проблема расчета характеристик переноса излучением с помощью модели излучения серого газа, экспоненциальной широкополосной модели излучения газа и других моделей. [c.405]

Полнота сгорания горючих и смесей зависит от условий осуществления процесса горения. Экспериментальные данные показывают, что на характеристики и полноту сгорания в калориметрической бомбе в общем случае оказывают влияние условия диспергирования и диффузии (глубина тигля) относительные потери тепла (зависящие от массы испытуемого образца) давление и коэффициент а концентрация окислителя в окружающей среде. [c.74]

При выводе основных расчетных зависимостей для процесса охлаждения слоя предполагалось, что вследствие малого термического сопротивления самих частиц температура поверхности частицы и ее центра одинакова из-за интенсивного перемещивания частиц в кипящем слое температура их постоянна по всему объему слоя. Кроме того, теплофизические характеристики среды и материала частиц, а также температура среды на входе в слой не меняются в процессе охлаждения потери тепла в окружающую среду и доля тепла, аккумулированного в стенках реактора, малы по сравнению с количеством тепла, отдаваемого частицами продольное перемешивание среды отсутствует. В общем случае коэффициенты теплоотдачи между частицами и средой в стационарном и нестационарном режимах могут быть не равны между собой, а температура среды изменяется по высоте слоя. [c.52]

Требования к оптимальному катализатору, в зависимости от характера процесса, его механизма и условий практического осуществления, могут быть различными. Здесь мы будем рассматривать оптимальный катализатор только в отношении достижения на нем максимально возможной в данных условиях скорости интересующей нас реакции, хотя в общем случае оптимальные характеристики могут определять и другие стороны процесса — например, минимальную скорость побочных реакций, наиболее благоприятные условия отвода тепла и т. п. [c.107]

IV Зная все статьи расхода тепла, определяют общ, по которому устанавливают часовой расход топлива. Для этого рассчитывают процесс горения выбранного топлива. Методика расчета изложена в многочисленных справочных пособиях. Для расчета необходимо знать полную характеристику топлива, а также коэффициент избытка воздуха, т. е. отнощение фактического количества воздуха, поступающего в топку печи, к его количеству, теоретически необходимому для полного сжигания данного топлива. Обычно коэффициент избытка воздуха а принимают равным 1,1—1,3 для печей беспламенного. горения 0=1,02—1,05. [c.188]

Гидротермальный раствор, производящий метасоматическое преобразование породы, имеет другую температуру, чем вмещаю-, щие породы. В процессе фильтрации он обменивается теплом с вмещающими породами. Вследствие этого температура раствора не остается постоянной, а меняется в пространстве и времени. Взаимодействие раствора с породами в общем случае протекает в неизотермических условиях. Для характеристики динамики метасоматоза необходимо знать распределение температуры раствора Т (и пород 0) в среде в любой момент времени, так как величина Т посредством выражения (7.3) входит в уравнение кинетики (7.2). Функции Гиб могут быть найдены путем решения дифференциальных уравнений сохранения количества тепла в фильтрующемся растворе (в частном случае эти уравнения имеют вид (5.1) —(5.3)). [c.116]

Следующий раздел (гл. IV—VIII) посвящен анализу кинетики процессов в слоях. Для объяснения общих характеристик движения газа через слой (гл. IV—VI) излагается применение разработанной теории для расчета скоростей межфазового тепло- и массообмена (гл. VII) и для каталитических реакций (гл. VIII). Затем рассматриваются вопросы теплообмена слоя с поверхностью (гл. IX), уноси увлечение частиц псевдоожижающим агентом (гл. X), укрупнение, истирание и распределение времени пребывания частиц в слоях (гл. XI). [c.31]

Как уже отмечено в Предисловии, основной целью данного издания является рассмотрение важнейших аспектов повышения эффективности использования топлива в энерготехнологиях. При этом также важно отметить, что топливо, энергетика и транспорт, а также энергосберегающие технологии являются, в соответствии с Основами политики Российской Федерации в области развития науки и технологий на период до 2010 г. и дальнейшую перспективу , приоритетными направлениями развития науки, технологий и техники Российской Федерации. В число перечня критических технологий Российской Федерации входят также технологии, тесно связанные с рациональным использованием топлива добыча и переработка угля, производство электроэнергии и тепла на органическом топливе, энергосбережение, технологические совмещаемые модули для металлургических мини-производств, природоохранные технологии, технологии переработки и утилизации техногенных образований и отходов, поиск, добыча, переработка и трубопроводный транспорт нефти и газа, прогнозирование биологических и минеральных ресурсов, нетрадиционные возобновляемые экологически чистые источники энергии и новые методы ее преобразования и аю мупирования и др. В связи с тем, что, как правило, использование топлива связано с применением высоких температур для обработки материалов, то при этом рассматриваются высокотемпературные технологические процессы. Основной упор в данном издании сделан на анализ эффективного использования топлива в металлургических процессах и энергетических установках, но, как уже отмечалось, многие материалы и принципиальные положения могут с успехом использоваться и в любых других технологических процессах. Это наше утверждение основывается на двух положениях. Во-первых, ряд глав достаточно общего характера напрямую может использоваться при решении проблем топливного энергосбережения при решении проблем в любой отрасли или технологии. Как уже отмечалось, к этому списку относятся главы достаточно универсального характера топливно-энергетические ресурсы, топливо и его характеристики, методики теплотехнических расчетов при использовании топлив, стратегия развития энергообеспечения и потенциал энергосбережения, интегрированный энергетический анализ, полная энергоемшсть, методы матемагичес1юго моделирования процессов тепломассообмена (общие подходы), основы теории факельных процессов, общие требования к горелочным устройствам и примеры расчетов, принципы регенерации теплоты и использования ВЭР, стандартизация и сертификация при использовании топлив, энергоаудит и методы оценки работ по энергосбережению, учет энергоресурсов, системы и приборы, использование топлива и экологические проблемы. [c.21]

Теплопередача. В действительных процессах переноса тепла явления теплопроводности, конвекции, излучения протекают одновременно и, конечно, влияют одно на другое. При теплопередаче, когда перенос тепла от одной (горячей) жидкости к другой (холодной) осуществляется через твердую стенку, задача становится очень сложной. Отсюда следует, что теплопроводность, конвекция и тепловое излз ение являются лишь частными условиями общего процесса теплопередачи. Количественной характеристикой этого процесса является коэффициент теплопередачи, численная величина которого определяет количество тепла, переданного в час от одной жидкости к другой через 1 м разделяющей стенки при разности температур между ними 1 °С. [c.27]

Современная неорганическая технология характеризз ется чрезвычайно широким спектром применяемых исходных веществ, разнообразием химико-технологических условий проведения процессов, широчайшим диапазоном свойств и требований к продукции. Весьма трудно выделить все общие черты технологии неорганических веществ, поскольку термодинамические условия протекания процессов, их кинетическая характеристика, тепло-и массообмен, аппаратурно-технологическое оформление настолько специфичны в каждом конкретном случае, что это делает их практически нестыкующимися между собой, т. е. не подвергающимися классификации. Это обстоятельство затрудняет прогноз возможных результатов. [c.3]

Общие характеристики твердых ракетных топлив. Современные твердые ракетные топлива, применяемые в реактивных двигателях, могут быть разделены, в соответствии с их составом и физической структурой, на два общих класса двухкомпонентные ракетные топлива и составные ракетные топлива (механические смеси). Оба типа ракетных топлив содержат в своем составе достаточное количество кислорода для их преобразования в газообразные продукты. Под горением твердых ракетных топлив мы будем здесь понимать ряд химических процессов, в результате которых твердое ракетное топливо, воспламепенпое соответствующим образом, преобразуется в газообразные продукты без добавления кислорода извне. Такое горение приводит к выделению большого количества тепла если оно происходит в замкнутом пространстве, то имеет место значительное возрастание давления. [c.430]

В гл. 2 рассматриваются общие характеристики линейных систем, и выводятся соответствующие линейные уравнения Лагранжа. Физическая модель включaet локальное линейное граничное условие теплопереноса, часто используемое на практике в качестве аппроксимации. Это достигается путем введения диссипации на границе в диссипативную функцию, описывающую систему в целом. Одной из важных особенностей линейных систем является наличие релаксационных мод и нормальных координат. Интересной особенностью нормальных координат при рассмотрении процесса теплопроводности является свойство бесконечного вырождения, связанное со стационарным потоком. Использование нормальных координат может привести к слабым решениям в смысле функционального анализа, что иллюстрируется на примере решения задачи проникновения тепла в стенку. [c.9]

При нахождении характеристик основных промышленных реакторов — трубчатых, с неподвижным и с псевдоожиженным слоем зернистого материала только для аппаратов первых двух типов нужно принимать во внимание неизотермичность протекающих в них процессов. Наилучшей моделью, позволяющей описать движение потоков в указанных реакторах, является модель вытеснения с продольной и радиальной диффузией вещества и тепла. Различные частные диффузионные модели, которые могут быть применены в данном случае, разработаны и проанализированы Бишофом и Левеншпилем Они вывели также общее выражение для связи продольной и осевой диффузии вещества в трубчатых аппаратах и в реакторах с неподвижным слоем зернистого материала. Вопросы соотношения радиальной и продольной диффузии тепла в зернистом слое изучали Яги Куни и Смит . Некоторые общие вопросы указанной проблемы рассмотрены Фроментом [c.276]

Стабилизация и длительное ос ществление циклических режимов в широкой области экспериментальных условий показывают возможность нестационарного ведения процесса в одном слое катализатора при низких температурах исходной (смеси. Общее свойство экспериментальных циклических режимов — близость протекающих в них процессов к рассмотренному ранее явлению распространения теплового фронта. На это указывает примерное постоянство максимальной температуры во времени, неизменность формы температурного профиля на участке слоя, где катализатор отдает тепло исходной смеси. Как и в процессе распространения фронта, реакция в основном протекает в узкой зоне по длине слоя, в которой температура газа повышается от 380—400°С до максимальной. Далее имеется область с почти неизменной температурой, близкой к Гти. В этой области скорость реакции мала, а состав смеси близок к равновесному. Тепло, полученное газом в зоне реакции, расходуется на подогрев участков слоя, противоположных входу реакционной смеси. Вследствие высокой тепловой емкости катализатора эти участки слоя разогреваются постепенно, что вызывает образование падающего по длине (с ростом степени превращения) температурного профиля. Такой профиль отвечает требованию оптимального температурного режима обратимых реакций. Это позволяет увеличить степень превращения SO2 по сравнению с равновесной, достигаемой нри температуре Тша.%- Заметный прирост степени превращения на участке слоя катализатора с надаюнщм температурным профилем наблюдался в большинстве нестационарных режимов. Например, в режиме, показанном на рис. 4.6, конечная степень превращения выше равновесной при = 580°С на 10—12% и составляет 94—95%. В режиме 9 (см. рис. 4.7) прирост степени превращения над равновесной равен примерно 3%. Интересно отметить, что активность и прочностные характеристики промышленного ванадиевого катализатора не изменились после длительного периода работы в нестационарных условиях [3]. [c.109]

А. Общие положения. Полимерные материалы широко используются для электро-, тепло- и хладоизоляцин или в качестве элементов, подвергающихся тепловым водейст-виям. Правильная оценка прочностных, эксплуатационных и тепловых характеристик должна учитывать их сильную зависимость от реологического фактора и, в частности, от механической предыстории — ориентирования в процессе производства. [c.186]

Для правильного понимания рассмотренных вьппе данных целесообразно четко сформулировать, какие цели ставят перед собой исследователи, работающие в области турбулентных диффузионных пламен, в деле помощи инженеру нри конструировании и расчете теплотехнической аппаратуры или реакторов. В процессе проектирования требуется определение 1) общей конфигурации камеры сгорания 2) гидравлических характеристик 3) нижних пределов стабильности потока 4) степени инжекции струей окружающей среды 5) длины факела 6) зависимости гидравлических характеристик от количества выделяющегося тепла 7) скорости реакции 8) дымооб- [c.339]

Здесь числитель (разность темоератур) отображает то количество тепла которое необходимо успеть отнять от шлаков при переводе их из жидкого в твердое состояние, а знаменатель—общий температурный уровень протекающего процесса их грануляции. Такая характеристика, хотя и сохраняет статический (балансный) характер, все же может несколько полнее осветить ряд явлений, происходящих в топках при шлакообразовании. Это может быть проиллюстрировано нижеследующими примерами [c.280]

При даяных свойствах топлива и окислителя изменение численного значения коэффициента избытка оказывает (решающее воздействие на тепловой (температурный) результат горения, почему он и является важиейшей характеристикой смеси. Очевидно, что при избытке топлива в смеси, т. е. при соответствующем недостатке окислителя, часть топлива останется иеиопользован-ной и пропорционально этому несгоревшему остатку топлива выделится меньше тепла. Вместе с тем при этом уменьшенном тепловыделении будут прогреваться не только продукты сгорания, но и вся яеагоревшая часть топлива, соответственно понижая общую температуру процесса. При наличии избытка окислителя в юмеси все топливо будет выгорать и выделится все тепло, запасенное в нем. С увеличением же избытка окислителя будет также падать температура П роцесса за счет необходимого прогрева [c.74]

Трингом [24] рассмотрен метод оценки использования потенциала тепла, основанный на составлении баланса работоспособности тепловой энергии (количество тепла, которое может быть превращено в работу при данных условиях в идеальном тепловом двигателе). Этот метод приемлем для характеристики совершенства тепловых двигателей, но не отражает сущности процессов, происходящих в теплообменных аппаратах. Недостатком этого метода является также то, что работоспособность , характеризующая эффективность процесса теплообмена, определяется в зависимости от наинизшей температуры системы, не имеющей ничего общего с работой теплообменного аппарата, поэтому он представляет для нас только познавательный интерес. [c.13]

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевьгх сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных" заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 " С. Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обьлно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, КЪ). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства. [c.29]

Метод С. Г. Чуклина также имеет целый ряд допущений, которые сводятся к усреднению величин, измененных за рассматриваемый промежуток времени температуры поверности инея 0,, его плотности Рин и коэффициента влаговыпадения однако это достаточно корректное допущение в физической модели процесса выпадения инея. Кроме того, в сравнении с предыдущим методом в нем не применяются трудновычисляемые значения коэффициента испарения 3 и площади поверхности продуктов цр, но в расчет входят величины, характеризующие взаимосвязь процесса тепло- и массопереноса между воздухом и приборами охлаждения, что позволяет проводить прогноз усушки продуктов для вновь проектируемых камер и определять ее величину для эксплуатируемых камер по известным характеристике охлаждающей системы и режиму эксплуатации. Причем этот метод также пригоден для расчета усушки при охлаждении и замораживании пищевых продуктов. Метод расчета усушки по тепловлажностному отношению наиболее удобен для практических расчетов, так как для расчета потерь продукта достаточно определить величину общего теплового потока и значение коэффициента, характеризующего изменение состояния воздуха в процессе тепло- и массообмена. В этом методе основными допущениями являются следующие усушка в начале и конце процесса протекает с одинаковой скоростью и угловой коэффициент можно рассчитать заранее в зависимости от параметров процесса. [c.159]

Полный анализ рассматриваемой проблемы вряд ли возможен в настоящее время. Поэтому далее рассмотрен ряд конкретных примеров, иллюстрирующих указанные выше общие соображения. Ниже будут рассмотрены решения уравнений переноса тепла и вещества в различных областях пламени. Будет показано, что в целом ряде случаев можно найти либо асимптотически точные решения, связывающие концентрации реагирующих веществ с локальными неосредненными характеристиками турбулентности, либо свести решение задачи к интегрированию уравнения диффузии без источников с граничным условием, зависящим от локальных характеристик турбулентности и скорости химических реакций. Так как распределения вероятностей величин е и N зависят от числа Рейнольдса (см. главу 4), то один из важных вопросов состоит в том, чтобы выяснить, как влияют процессы молекулярного переноса на условия протекания химических реакций в развитом турбулентном потоке. [c.186]

Чтобы оценить опасности, обусловленные большим или меньшим числом участвующих в процессе взрыво- и пожароопасных веществ, их взрыво-пожароопасные характеристики, особенности технологических процессов и оборудования и другие факторы, иногда пользуются коэффициентами опасности, индексами опасности. По методике фирмы Дау Кемикл (США, штат Мичиган) для определения опасности применения материалов в -оборудовании раздельно оценивают опасность перерабатываемых материалов и производственных процессов. Первоначально устанавливают общую пожаро-взрывоонасность сырья и материалов, которая характеризуется их чувствительностью к воспламенению и способностью к образованию горючих и взрыво- опасных сред. Численно ее оценивают коэффициентом К в пределах 1—20. Для негорючих материалов коэффициент К равен 1, для пирофорных веществ 18—20, для твердых горючих веществ 2—16, для горючих жидкостей 5—20 в зависимости от их пожаро-взрывоопасных свойств, состояния и других особенностей, для горючих газов 6—20 в зависимости от пожаро-взрыво-опасных свойств. По этой методике другие специфические свойства материалов, например способность к самовозгоранию, по- лимеризации с выделением тепла и других показателей, учитывают в процентах от коэффициента опасности материала К. [c.286]

Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

Алгоритм технологического расчета АПЕ абсорбера (АБ) базируется на математической модели АБ, с состав которой входят уравнения физико-химического равновесия системы рассол — парогазовая смесь NHg—СО2—Н2О, уравнения кинетики тепло- й массопере-дачи, гидродинамические характеристики, уравнения общего теплового баланса, общего и покомпонентных материальных балансов процесса абсорбции. Элементарным звеном математической модели АБ является г-я тарелка (отдельный контактный элемент). Расчет проводится от тарелки к тарелке методом итераций, начиная с нижней (первой) тарелки. При этом в уравнениях теплового и материального балансов используются значения составов и температур потоков на входе и выходе тарелки, а при вычислении равновесных концентраций компонентов в парогазовом потоке — средние арифметические значения концентраций компонен1 ов в жидкости на входе и выходе тарелки. Расчет тарелки заканчивается, если полученные в некотором -S-M и предыдущем (s—1)-м приближениях значения содержания аммиака в жидкости отличаются на величину, по абсолютному значению не превышающую заданную погрешность вычислений. Расчет последующей (г+1)-й тарелки начинается после завер- [c.115]

Эти ранние исследования показали, что комбипированпое действие тепла и восстановительных агентов на уголь дает высокий выход органических веществ, от тяжелого дегтя до легких масел и газов процент легких продуктов увеличивается с увеличением жесткости условий реакции. Процесс, повидимому, заключается в постепенном разложении находящихся в угле веществ высокого молекулярного веса. Точная или даже общая химическая характеристика природы получающихся фрагментов является самым лучшим ключом к познанию химического строения исходного угля. [c.270]

Термодинамические способы расчета идеальных моделей горных пород можно выполнить с помощью классической, равновесной термодинамики, квазитермодинамики и неравновесной термодинамики. Способы равновесной термодинамики позволяют получить общие представления о физических первопричинах равновесия, провести классификацию моделей. Квазитермодинамика дает возможность рассматривать мгновенное состояние системы, близкое к состоянию равновесия, позволяет изучать только изотермические процессы без учета потока частиц. С помощью квазитермодинамики можно получить более точные характеристики горных пород. Наиболее полно количественно описать петрофизические модели можно при использовании для расчетов метода, базирующегося на законах термодинамики необратимых процессов, которые описывают открытые системы. Так или иначе все горные породы на протяжении своего существования являются системами открытыми, т. е. способными обмениваться с окружающей средой различными видами энергии. Этот обмен осуществляется в виде потока. Потоки электричества, тепла, радиоактивных частиц и т. п. вызываются соответствующими движущими силами — градиентами потенциала, температуры, концентрации и пр. При использовании термодинамики необратимых процессов в обычные формальные построения в явном виде вводится новый фактор — время. [c.35]

Приведенных примеров вполне достаточно, чтобы уяснить понятие об образце-свидетеле и способах его испытаний применительно к условиям эксплуатации деталей. В то же время из рассмотренных примеров ясно, что в общем виде связи между прочностными характеристиками полимерных материалов и сложной суммой внешних воздействий (процесс изготовления, действие тепла, диффузионные процессы и др.) пока не найдены. Поэтому в настоящее время еще пе могут быть созданы стандарты на испы- [c.40]