Селективные процессы крекинга

Ухудшение селективности процесса крекинга [c.289]

Цеолиты проявляют довольно значительную активность в реакциях структурной изомеризации олефинов и мало активны в скелетной изомеризации [51—54]. Наиболее селективны в первой реакции цеолиты с одновалентными катионами и цеолиты типа А (табл. 51). Цеолиты типа X и Y с поливалентными катионами менее селективны в отношении изомеризации, так как они катализируют побочные процессы (крекинг, полимеризацию, перераспределение водорода). - [c.163]

Наиболее важным преимуществом ЦСК является их повышенная селективность в процессах крекинга, меньший выход сухого газа и кокса по сравнению с АСК. Причем селективность выхода бензина возрастает по мере увеличения конверсии сырья вследствие стабилизирующего действия Н-переноса (АГ3), в результате которого нестабильные олефиновые промежуточные продукты, в значительной мере не крекируясь, превращаются в достаточно стабильные углеводороды [c.106]

Газы первой группы при низких температурах не влияют на изменение активности алюмосиликатных катализаторов. Водяной пар ускоряет уменьшение активности катализатора, но при этом селективность его значительно не изменяется. Газы третьей группы вызывают уменьшение активности и резкое изменение селективности катализаторов. По мнению автора работы [64], такое резкое изменение активности и селективности связано с изменением состояния железа, содержащегося в природных катализаторах, которое под влиянием сернистых соединений превращается в активную форму и изменяет направление процесса крекинга. Синтетический алюмосиликатный катализатор, содержащий меньше окиси железа, ненормального старения не обнаруживает. [c.43]

В работе [105] подробно рассмотрена гидроизомеризация парафинов С22—С32, получаемых при депарафинизации рафинатов селективной очистки масляных фракций. Было установлено, что процесс сопровождается реакциями крекинга и дегидроциклизации, приводящей к образованию нафтеновых и ароматических углеводородов. Существенное влияние на скорость основных реакций оказывает гидрирующая и расщепляющая активность катализаторов. Наиболее селективно процесс протекает над алюмоплатиновым катализатором под давлением 50 ат при температуре 430—440° С и удельной [c.287]

Однако, помимо непостоянного состава сырья, поступающего на крекирование, общим в работе установок термического крекинга является то, что с переходом на переработку более тяжелых остатков, чем предусматривалось по проекту, возник дефицит легкого сырья для печи глубокого крекинга. Кроме того, в связи с переходом на схему питания печи тяжелого сырья с низа колонны К- значительно расширился фракционный состав тяжелой и легкой флегмы, что снизило селективность процесса и тем самым отразилось на возможном выходе бензина. В связи с указанным основная задача в совершенствовании процесса термического крекинга заключается в обобщении опыта эксплуатации установок и нахождении путей по устранению указанных недостатков. [c.80]

При схеме питания печи тяжелого сырья из аккумулятора колонны К-4 будет обеспечена селективность процесса, что позволит значительно увеличить выход бензина. При этом освобождение тяжелой флегмы от легких фракций разрешает поднять производительность установок. В то же время за счет отпаренных легких фракций от тяжелой флегмы увеличится загрузка печи глубокого крекинга. Это в свою очередь разрешит значительно сократить содержание в легкой флегме бензиновых фракций . [c.91]

Получение крекинг-остатка необходимого состава на установках термического крекинга регулируется путем изменения давления в колонне К 4 или подачей охлаждающего потока после К 1-В связи с тем, что на данной установке линия подачи охлаждающего потока была отключена, регулировка крекинг-остатка осуществлялась только за счет изменения давления в К-4, что затрудняло регулировку состава загрузки ПТС и получение крекинг-остатка необходимой плотности. Так, особенно в период переработки тяжелого сырья, в связи с отсутствием линии для подачи охлаждения и возможности дальнейшего повышения давления в К 4 крекинг-остаток получался плотностью выше нормы. Следует отметить, что повышение давления в К-4 отрицательно влияет на отпарку легких фракций (до 350°) из загрузки ПТС и тем самым снижается селективность процесса. Следовательно, при работе по схеме питания через К-4 для повышения гибкости процесса целесообразно восстановить линию подачи охлаждающего потока. [c.110]

Математические модели третьей группы представляют собой систему алгебраических уравнений из которых одно, базовое, связывает режимные координаты с общей глубиной превращения сырья, а остальные описывают селективность процесса, т. е. выходы продуктов крекинга в зависимости от общей глубины превращения. [c.100]

Материальный баланс процесса. Из изложенного ясно, что, изменяя режим крекинга и активность катализатора, можно добиться различной глубины разложения данного сырья и получать различные выходы продуктов. Вследствие большого числа факторов, влияющих на селективность процесса по различным продуктам, практически невозможно указать какой-либо простой метод составления материального баланса, не прибегая к экспериментальному исследованию. [c.54]

В виду, ЧТО вследствие протекания побочных реакций (крекинг, циклизация, глубокое дегидрирование и т. д.) стехиометрический выход изопрена никогда не достигается при этом селективность процесса (выход изопрена на разложенное сырье) зависит главным образом от свойств катализатора и условий процесса. Например, с увеличением температуры существенно возрастает скорость побочных реакций, поэтому при Т > 930 К вести процесс нецелесообразно из-за низкой селективности основной реакции. [c.71]

Конструкция реактора каталитического крекинга играет решающую роль, так как ею определяются технологические параметры процесса и тип катализатора, позволяющие регулировать жесткость процесса крекинга и обеспечить оптимальные селективность процесса и качество целевых продуктов. Конструкция разработанного компанией ЮОП проточного лифт-реактора приведена на рис.2. Конструкционно реактор состоит из трех основных узлов [c.249]

Таким образом, проведенные исследования показывают, что такие параметры как температура и время пребывание в процессе термолиза оказывают неодинаковое влияние на структуру и полидисперсное состояние остатков. Так, при высоких температурах в значительной мере протекают реакции жидкофазной конденсации, а при снижении температуры и увеличении длительности пребывания селективно протекает крекинг высокомолекулярных соединений с образованием углеводородов средней ММ, обеспечивающих высокую СК, а реакции уплотнения протекают незначительно. [c.17]

Опубликовано большое число работ, посвященных изучению влияния различных показателей на эксплуатационные характеристики катализатора. В работах ряда исследователей утверждается, что активность катализаторов какого-то определенного типа в основном определяется их химическим составом и активность единицы поверхности катализаторов постоянна, несмотря на существенную разницу в методах их приготовления и дальнейшей обработки. Обобщение результатов оценки удельной активности алюмосиликатных катализаторов крекинга показывает, что на удельную глубину превращения сырья и селективность процесса большое влияние оказывает и поверхность катализатора. Предлагаются уравнения, позволяющие рассчитать величину удельной и общей активности катализатора, выход отдельных продуктов крекинга и их соотношение в зависимости от поверхности катализатора. [c.96]

Практически все оксидные ароматизирующие катализаторы полифункциональны. На них наряду с ароматизацией парафинов протекают реакции крекинга, изомеризации, диспропорцио-нирования, коксообразования, снижающие селективность процесса. Поэтому оксидные катализаторы не применяются в промышленных процессах ароматизации углеводородов. [c.237]

Установлено,что с увеличением массовой скорости подачи сырья от 1,0 до 2,0 ч возрастает селективность процесса по бензину, как для исходного вакуумного газойля, так и для его смесей с тяжёлым газойлем каталитического крекинга. [c.10]

Увеличение температуры проведения реакции несколько уменьшает выход бензина на образцах СаНЦСК-29 и -54 при общем существенном увеличении зыхода газа. Особенно важно отметить, что влияние температуры тем более заметно, чем меньше содержание кристаллической фазы. Максимум образования бензина с ростом кристалличности ЦСК сдвигается в область более низких температур (400°С). Таким образом, очевидно, что изменение фазовогр состава ЦСК сказывается как на активности, так и на селективности процесса крекинга. [c.52]

Требует дополнительного изучения влияние паровой эбработки. С одной стороны, очевидна роль паровой эбработки в создании более широких транспортных пор в аморфном алюмосиликате. Но, с другой стороны, паровая обработка снижает кислотность цеолитного компонента [16], способствует заметной аморфизации его и вызывает частичное деалюминирование кристаллической решетки. Таким образом, паровая обработка ЦСК может существенно изменять энергетический спектр кислотных центров катализатора, что сказывается в первую очередь на селективности процесса крекинга. [c.53]

По мере накопления кокса на катализаторе понижаются его эффективная активность и селективность и растет выход кокса на единицу образующегося бензица при тех же условиях процесса крекинга и глубине конверсии сырья [235]. Поэтому, во-первых, содержание кокса на катализаторе ири его регенерации доводят до 0,2—0,7% и, во-вторых, не допускают чрезмерною накопления па нем кокса (обычно не свыше 2%) в процессе крекипга сырья в реакторе. [c.16]

Процесс отличается простым технологическим оформлением. В промыщленности применяют две разновидности висбрекинга печной и с использованием выносной реакционной камеры (сокинг-каме-ры). Печной крекинг представляет собой высокотемпературный процесс с малым временем контакта, а крекинге сокинг-камерой — низкотемпературный процесс с больщим временем контакта. Применение сокинг-камеры повышает селективность процесса, уменьшает расход тепла (65-70% количества тепла, расходуемого при печном висбрекинге), увеличивает глубину преврашения сырья, снижает закоксовывание змеевика печи и увеличивает межремонтный пробег [203]. На современных нефтеперерабатывающих заводах висбрекинг позволяет [c.184]

Селективность и активность зависят не только от структуры поверхности и состава катализатора, но и от размера его частиц, а также объема и диаметра пор. Скорость диффузпи начальных и конечных молекул и течение процесса крекинга изменяются с измельчением катализатора. По результатам испытаний несколь- ких образцов было показано, что избирательность и активность алюмосиликатного шарикового катализатора улучшаются с уменьшенпем размера частиц и увеличением обч.ема и размера пор 251]. [c.27]

Как видно ИЗ данных табл. 69, наиболее селективным катализатором скелетной изомеризации пентенов является т1-окись алюминия, дегидратированная при 370—600 °С селективность процесса при средней температуре изомеризации 374°С составляет 89—96%, причем больший выход изопентенов наблюдается на т]-А120з, дегидратированной при 600 °С. Выход побочных продуктов не превышает 7%. Достаточно селективным катализатором может также быть платинированная окись алюминия выход изопентенов при 400 °С составляет 60%, а выход продуктов крекинга и полимеризации не превышает 9%. Селективность процесса 87%. В присутствии фторированной окиси алюминия выход изопентенов тоже высок (л 60%), но велико количество побочных продуктов. [c.194]

Алкилирование бензола а-олефи ами, полученными крекингом н-парафинов фракции С20— 40, осуществляет в промышленности фирма Shell (США), разработавшая новый селективный процесс получения линейных алкенов-1 [240]. Фракцию С20—С40 обогащают карбамидным методом и цодвергают пиролизу при 500—600 °С, получают этилен с наибольшим выходом. При полимеризации этилена в присутствии триалкилалюминия при 180—240° и давлении 10—14 МПа [241] получают смесь алкенов-1 с четным числом углеродных атомов, начиная от С4 и кончая С40. Фракцию алкенов-1, необходимую Для производства моющих средств, получают с выходом 40% от общего количества алкенов. г [c.259]

Сырье и продукция. Сырьем процессов полимеризации являются пропан-пропиленовая и бутан-бутиленовая фракции (ППФ и ББФ) каталитического крекинга, содержащие 30—37% олефинов, или пиролиза — с более высокой концентрацией олефинов Сз—С4. Прн производстве полимербензина его октановое число в зависимости от состава сырья и селективности процессов составляет 82—97 (м.м.). Продукты полимеризации ППФ, главным образом изогексены, имеют октановое число 81—84 (м. м.) и до 94—97 (и. м.). Сополимеры пропилена и бутилена обладают худшими октановыми характеристиками, чем октены, имеющие октановые числа до 100 (и. м.) и 85 (м. м.). [c.174]

Это можно объяснить следующим образом. По мере использс1вания катализатора часть его активных центров отравляется и число свободных активных цент])ов уменьшается. Поо солъку подача сырья сохраняется постоянной, реальная объемная скорость (отношение числа моль подаваемого сырья в единицу времени к числу свободных, действующих активных центров) непрерывно растет и глубина процесса уменьшается. Скорость образования промежуточных продуктов (Б) при большой продолжительности использования катализатора низка из-за малого количества свободных активных центров, а в начале процесса при малой продолжительности использования катализатора она незначительна из-за большой глубины процесса и превращения промежуточных продуктов в конечные. Прохождение скорости образования промежуточных продуктов через максимум объясняется изменением глубины процесса. Для сохранения качества целевого продукта постоянным падение активности катализатора в процессах со стационарным слоем (крекинг, гидрокрекинг, гидроочистка, риформинг, изомеризация, дегидрирование и т.,п.) компенсируют повышением температуры, что обычно сопровождается уменьшением селективности процесса (рис. 4.5). На рис. 4.5 сравниваются активность, стабильность и селективность двух катализаторов риформинга -полиметаллического КР-4 /) и монометаллического АП-64 (.2) при работе на одном и том же сырье с получением катализата с од]янако-вым и постоянным октановым числом. По минимальной температуре (470 °С), при которой начинает получаться катализат заданного качества, можно предположить, что большую активность имеет катализатор [c.96]

Для каждой пары сырье-катализатор целесообразно подбирать оптимальное технологическое оформление процесса и его режим, в том числе оптимальную кратность циркуЛ5щии катализатора Пц. Поскольку оказалось, что коксование катализатора весьма отрицательно влияет на выход целевых продуктов, глубину превращеиня сырья, продолжительность реакционного цикла и селективность процесса, проводилось. систематическое исследование основных параметров коксования основных каталитических процессов нефтепереработки, например, каталитического крекинга и риформинга, гидро-генизационнь х процессов и т.п. [c.97]

Для увеличения селективности процесса свежие цеолиты типа LaY, ReHY подвергают на катализаторном производстве термопаровой обработке с целью отравления чрезмерно сильных активных центров. В некоторых установках каталитического крекинга используют смесь [c.105]

Таким образом, на установках каталитического крекинга катализатор находится в весьма тяжелых усдониях. Свежий катализатор, догруженный в установку, довольно быстро изменяет свои свойства [7, 8]. Прежде всего уменьшаются его каталитическая активность и селективность. Одной из причин ухудшения свойств катализатора является изменение его удельной поверхности, структуры пор и других физических свойств ( старение катализатора ). Другая причина — отравление катализатора, обусловленное изменением химических и каталитических свойств его поверхности. Отравление катализатора может быть обратимым. В этом случае активность катализатора после удаления каталитических ядов полностью восстанавливается. В частности, азотистые основания и коксовые отложения обратимо отравляют алю-мосиликатный катализатор — при окислительной регенерации они лолностью сгорают. При необратимом отравлении каталитические яды не удаляются на какой-либо стадии процесса и постепенно накапливаются на поверхности катализатора. Такими ядами являются металлы и их соединения, содержащиеся в сырье. Накопление металлов на поверхности катализатора приводит к увеличению образования кокса, легких газов и к уменьшению выхода бензина. В результате существенно ухудшаются технико-эконо-мические показатели процесса крекинга. [c.7]

При исследовании снижения селективности у катализатора в процессе крекинга было установлено, что одной из причин старения катализатора является отравление металлами. Результаты лабораторных опытов показали [64], что железо, никель, ванадий и медь, содержащиеся в некоторых видах нефтяного сырья, адсорбируются и накапливаются на катализаторе. Даже ничтожные количества (0,007 7о) этих металлов ухудщают селективность катализаторов и снижают выход бензина. Селективность катализатора в работе [64] оценивается коксовым и газовым фактором — отноще-нием выхода кокса или газа на исследуемом катализаторе к выходу кокса или газа на исходном (стандартном) катализаторе при одной и той же степени превращения. Ухудшение селективности при содержании на катализаторе перечисленных выше металлов выражается в резком повышении коксового и газового фактора. [c.148]

Наиболее активные и селективные катализаторы крекинга — природи1.1с и сингстические цеолиты, 1 рнсталлические алюмосиликаты. Использование цеолитсодержащи, катализаторов позволяет увеличить выход бензина до 4 5—47% без ухудшения других показателей процесса. Цеолитсодержащие катализаторы более устойчивы к действию ядов и высокой температуры. [c.250]

На установках термического крекинга за период эксплуатации далеко перекрыты проектные показатели по производительности, но при работе на тяжелых остатках наблюдается значительная недогрузка печи легкого сырья, что усложняет ведение режима и отражается на технико-экономических показателях. Широкий состав загрузки печи тяжелого сырья ухудшает предусмотренную проектом селективность процесса и тем самым приводит к снижению выхода бензина. Из-за подкоксования части труб печи тяже- [c.8]

В связи с этим предусмотренная проектом селективность процесса, по которой предполагалось легкому крекингу подвергать все фракции, кипящие выше 350°, и глубокому крекингу — все фракции от 205 до 350° (см. табл. 16), не осуществляется. Загрузка печи тяжелого сырья содержит не только 48—52% фракций 205—350°, т. е. легкой флегмы, но и от 3 до 8 7о концевых фракций бензина. Отсутствие возможности удаления из тяжелой флегмы фракций, выкипающих до 350°, при работе по принятой схеме пол-нсстью подтверждается и технологическими расчетами. Если допустить, что содержание фракций до 350° в тяжелой флегме будет не более 15%, то температура низа колонны К-3 при давлении 12 ати в этом случае должна быть доведена до 450°, что практически неосуществимо. так как приведет к быстрому закоксовывапию низа колонны К-3. [c.90]

Технологические расчеты также показали, что селективность процесса термического крекинга может быть значительно повышена при осуществлении схемы питания печи тяжелого сырья из аккумулятора колонны К-4, т. е. по основному варианту проектной схемы. В этом случае, тобы оставить в составе тяжелой флегмы не [c.90]

Многие из перечисленных мер уменьшают эффективность использования катализаторов, реакторного блока и всего процесса в целом, ухудшают качество целевого продукта и селективность процесса,усложняют его промышленное оформление и приводят к дополнительным капитальным и эксплуатационным затратам. При этом капитальные эксплуатационные затраты, связанные с удаленкем кокса или торможением его образования в таких процессах, как каталитический крекинг,ри-форминг, дегидрирование бутана, пентана, атилбензола, гидрокрекинг и других, в несколько раз превышают затраты на осуществление основной стадии процесса. [c.107]

Особенно важен этот переход к новому виду организации процесса крекинга в связи с тем, что на смену широко распространенным аморфным алюмосили катным катализаторам появились цео-литсодержашие катализаторы, которые наряду с повышенной селективностью (например, выход бензина с их использованием увеличивается в 1,5—2 раза) весьма чувствительны к дезактивации, вызванной отложением кокса. В прямоточном реакторе, как отмечалось, коксоотложение может быть сведено к достаточно малым величинам за счет увеличения линейных скоростей потоков. [c.15]

Относительно низкая активность алюмомолибденового катализатора заставляет прибегать к жесткому режиму процесса низким объемным скоростям (около 0,5 ч ) и высокой температуре (510— 540° С). В этих условиях помимо основных реакций дегидрогенизации и изомеризации приобретают значение реакции крекинга, которые приводят к образованию продуктов уплотнения иа поверхности катализатора. Для повышения селективности процесса давление в системе поддерживают по возможности низким (14 — 20 ат), но понижение парциальн010 давления водорода способствует коксо-отложению II ие позволяет продлить время непрерывной работы катализатора более чем до 8—10 ч (при использовании стационарного Слоя катализатора). [c.226]

Выход бензина проходит через максимум, величина которого падает в ряду циркулирующий газойль<ароматические углево-дороды<парафины<нафтены. Скорость крекинга бензина мала, и отношение скоростей образования и распада составляет 14,3, что указывает на высокую селективность процесса. Предложенное кинетическое описание позволяет также рассчитать групповой состав легкого и тяжелого газойлей, что весьма важно при решении вопросов их использования для повторного крекинга. На рис. 4.18 приведены данные, показывающие хорошее сбвпадение эксперимента (точки) и теоретических расчетов (кривые) для состава тяжелого газойля. С ростом конверсии сырья в тяжелом газойле наблюдается четкое снижение содержания парафиновых, нафтеновых и алкилароматических углеводородов, а характер [c.113]

Подавать рециркулят в зону реакции можно совместно с сырьем или отдельно. В последнем случае используется самостоятельный лифт-реактор или рециркулят подается в псевдоожиженный слой катализатора. Предложено также [94, 95] крекинг рециркулята проводить в отдельном реакторе, иыеющем самостоятельную отстойную зону, с последующей раздельной ректификацией продуктов. При работе установок крекинга с высокой конверсией сырья количество рециркулята газойлевых фракций не превышает 15—20% (масс.), и его целесообразно крекировать в смеси с сырьем, так как при раздельном крекинге практически не улучшается селективность процесса [97]. В работе [96] рекомендуется отказаться от рециркулята, включая даже возврат катализаторного шлама, но крекинг предлагается проводить на высокоактивных и износостойких цеолитсодержащих катализаторах с применением усовершенствованных систем пылеулавливания. [c.139]

Висбрекинг— жидкофазный процесс термического крекинга в относительно мягких условиях. Степень превращения сырья зависит от температуры (400—480°С) и времени контакта. Для повышения степени превращения можно использовать один или оба из этих параметров. Селективность процесса в основном зависит от температуры, при ее повышении растут выход газа и содержание в бензине олефиновых углеводородов. Бензины висбрекинга обладают невысоким октановым числом (65—66 по ММ), а также низкой химической стабильностью, обусловленной высоким содержанием непредельных, в частности дио-лефиновых углеводородов. [c.33]

На рис.З проиллюстрировано изменение конструкции реакторов каталитического крекинга, начиная с первых реакторов с неподвижным слоем катализатора, до лифт-реакторов с поршневым перемещением реакционной смеси, обеспечивающих быстрое разделение катализатора и углеводородных продуктов. Наилучшими с точки зренал эффективности оказались системы, оснащенные двухступенчатыми циклонами /одна из таких конструкций приведена на рис.З/. Применение циклонов для разделения газокатализаторной смеси позволило практически полностью исключить застаивание катализатора в реакторе и, тем самым, снизить вероятность его старения по сравнению с реакторами обычного типа /рис.4/. Таким образом, все реакции крекинга протекают непосредственно в лифт-реакторе, Внедренная на четырех промышленных установках двухступенчатая циклонная система продемонстрировала очень высокие эксплуатационные качества и способствует повышению селективности процесса. [c.251]

Состав катализатора соответствует рабочим параметрам реактора, что позволяет оптимизировать протекание процесса крекинга и повысить его селективность. Эффективность катализатора сущест венно возросла за счет точного регулирования времени пребывания газокатализаторной смесв в реакторе. [c.272]

Наряду с упомянутыми происходят след, важные вторичные р-ции изомеризация, полимеризация, циклизация и др р-ции с участием олефинов, образующихся при крекинге сырья алкилирование ароматич. углеводородов, приводящее к более тяжелым продуктам, к-рые способны алкилироваться дальше или конденсироваться с образованием кокса и т д. Поскольку отложению кокса на пов-сти катализатора способствуют все вторичные р-цин, интенсивность нх оценивают соотношением выходов бензнна и кокса Чем выше это соотношение, тем селективнее процесс [c.343]

В 60-е годы в связи с появлением катализаторов, содержащих цеолит, произошло значительное изменение технологии процесса каталитического крекинга. Данные катализаторы демонстрировали много ббльшую активность и селективность по отношению к бензину, а также термическую стабильность по сравнению с применяемыми в то время аморфными алюмосиликатными катализаторами. Самое значительное усовершенствование технологии F заключалось в том, что крекинг в псевдоожижен-ной фазе происходил только в лифт-реакторе, т. е. это был полный крекинг в лифт-реакторе. Этот проект ЮОПи реализовала на промышленном уровне в 1971 г. Этот проект, на который указывали как на реакторную систему с райзером (реактором лифтного типа) резкого охлаждения , также применялся для реконструкции действующих установок. Увеличилась селективность по бензину, снизился выход кокса, уменьшились вторичные процессы крекинга. [c.181]

Преобладание в жидком продукте высококонденсированных ароматических соединений не вызывает серьезных затруднений, поскольку поликонденсированные соединения можно подвергнуть селективному крекингу в одно- и двухъядерные соединения, чтобы снизить молекулярную массу и посредством этого улучшить характеристики топлива Для бензиновой фракции селективный крекинг может привести к получению высокооктановых компонентов (БТК). В любом процессе крекинга высокое содержание полициклических ароматических соединений промотирует отложение углерода и последующую дезактивацию катализатора. Это вызывает меньшие трудности при гидрокрекинге, чем при каталитическом крекинге, вследствие того что катализатор, используемый в первом процессе, обладает гидро-генизационными свойствами, а это стабилизирует каталитическую активность ввиду гидрирования карбоидных радикалов ( зародышей образования углерода ). Селективный крекинг важен также с точки зрения уменьшения выхода легкого газа (<С ) и увеличения выхода жидкого продукта (>Сб). [c.175]

Активность и селективность. Как селективный гидрокрекинг, так и гидронитроочистка требуют использования бифункциональных катализаторов (см. разд. 7.5.), пригодных для гидрирования и для крекинга. Если гидрогенизационная активность слишком высока, то будет происходить чрезмерное и неселективное использование дорогостоящего водорода. Если она будет слишком низка, то проблема будет заключаться в сохранении активности. Для успешной работы катализатора требуется оптимизация его активности в процессе крекинга в зависимости от условий конкретного процесса переработки (см. разд. 4.3.2). [c.178]