Выбор температуры вулканизации

Ограничение в выборе температуры вулканизации, которое одинаково важно для всех способов вулканизации, определяется, например, шириной плато вулканизации. В то время как для смесей с очень широким плато допускаются высокие температуры вулкани- [c.44]

Ускорители вулканизации отличаются по своему влиянию на физико-механические и технические свойства вулканизатов и на ход процесса вулканизации. Выбором различных ускорителей можно влиять на скорость, оптимум, плато и температуру вулканизации, а также на сопротивление старению, теплостойкость и на физико-механические показатели вулканизатов. В настоящее время применяются неорганические и особенно органические ускорители вулканизации. [c.131]

Другое ограничение при выборе температуры вулканизации определяется, например, толщиной стенок вулканизуемого изделия. Этот вопрос будет подробно рассмотрен в связи с вулканизацией крупногабаритных изделий и вулканизацией валков паром (см. II.2.2 и П.3.6). [c.45]

Выбор температуры вулканизации также может влиять на период текучести. При очень высоких температурах большей частью только при работе с ускорителями, обеспечивающими стабильность нри обработке, получают достаточно продолжительный период текучести без повышения процента брака за счет дефектов прессования. [c.46]

ВЫБОР ТЕМПЕРАТУРЫ ВУЛКАНИЗАЦИИ [c.218]

Влияние температуры пресс-форм. Вулканизацию покрышек проводят при температуре форм 143—174 °С (в зависимости от параметров процесса, принятых на данном заводе). Выбор температуры вулканизации полностью зависит от времени, необходимого для достижения оптимума вулканизации и оптимальной величины плато вулканизации резиновых смесей. [c.371]

К этим проблемам относится, нанример, правильный выбор периода сохранения текучести, а при изготовлении крупногабаритных предметов — соблюдение надлежащей температуры вулканизации. В круг проблем вулканизации в прессе (см. II.2.3) входит также и допустимая усадка вулканизата, изготовляемого в форме. [c.45]

Для обычной вулканизации силоксанового каучука при нагревании применяются в основном органические перекиси. Достигаемая при этом скорость вулканизации зависит не только от выбора перекиси, ее дозировки и температуры вулканизации, но также в значительной степени и от типа силоксанового полимера. При введении в его цепь даже небольшого количества винильных групп как реакционноспособных компонентов [582—583] улучшается характер вулканизационного процесса и повышается его скорость. Необходимое для этого содержание винильных групп очень незначительно примерно одна винильная группа па 500—1000 метильных групп [584]. [c.263]

В процессе эксплуатации варочные камеры испытывают действие повышенных температур, поэтому их изготовляют из специальных теплостойких резин. Обычно такие резины готовят на основе натурального каучука, вводя в их состав повышенные дозировки окиси цинка, способствующей повышению теплопроводности резин. При разработке состава теплостойких резин особенно важен правильный выбор агента вулканизации. В частности, для повышения теплостойкости резин вместо серы в качестве вулканизующего агента используют тиурам, применяющийся обычно как ускоритель вулканизации. Наряду с этим используются специальные добавки—противостарители, увеличивающие устойчи- [c.249]

Перекись с полиэтиленом может быть смешана при температуре 110° С. Чтобы избежать преждевременную вулканизацию, температура разложения перекиси должна быть выше этой температуры. Перекись дикумила удовлетворяет этому требованию (температура разложения 124—160°С), чем определяется выбор ее как вулканизующего агента для полиэтилена и некоторых эластомеров. Другие перекиси, в частности применяемая в других случаях перекись бензоила, разлагаются при 80° С, поэтому непригодны. [c.105]

При выборе режима процесса термической вытяжки обращают особое внимание на следующие показатели -зг, зе, 48,49. прочность кордной нити удлинение при нагрузке 2,0 и 4,0 кгс усадку вытянутого корда при температуре вулканизации 150—160 °С и усталостные, свойства корда. [c.152]

Одним из важнейших преимуществ применения силиконовых каучуков в области рабочих температур 315—370° С является весьма малая по сравнению с другими эластомерами остаточная деформация, в частности, после приложения сжимающих нагрузок [80]. Изучение свойств резин на основе силиконовых каучуков в полностью герметизированных системах доказало важное значение рационального выбора состава смесей и методов производства для достижения оптимальных результатов. В качестве наполнителя для силиконовых резин лучше всего применять тонкий кварцевый порошок агенты и режим вулканизации должны быть тщательно подобраны. [c.216]

В качестве вулканизующих агентов свободнорадикальных инициаторов сшивания) силоксановых каучуков в настоящее время главным образом используются органические перекиси (табл. 4.1). Выбор основан на том, что перекиси достаточно стабильны в силоксановых каучуках при комнатной температуре и легко распадаются при обычных температурах вулканизации. Скорость вулканизации определяется при этом не только выбором перекиси и ее дозировкой, но и в значительной степени зависит от типа силоксанового полимера, главным образом от содержания в цепи винильных групп. [c.141]

В процессе вулканизации резине сообщаются свойства, обусловливающие пригодность изделия к нормальной эксплуатации. Эта задача сравнительно просто решается для тонкостенных изделий, которые вулканизуются практически при постоянной температуре. Затруднения в выборе режима вулканизации возрастают при увеличении размеров изделий, особенно их толщины, в связи с малой теплопроводностью резины. Коэффициент теплопроводности ненаполненной смеси на основе натурального каучука с серой равен 0,37 Вт/(м-К) (теплопроводность стали превышает теплопроводность резины более чем в 100 раз). Наполненные смеси характеризуются большей теплопроводностью, чем ненаполненные. Однако этим путем теплопроводность резиновой смеси может быть повышена не более чем в 2—3 раза. [c.89]

Для выбора необходимого времени вулканизации при данной температуре обычно пользуются правилом, согласно которому время, необходимое для вулканизации, должно быть в 5—6 раз больше периода полураспада перекиси при выбранной температуре вулканизации. Большинство поставщиков перекиси приводит кривые полураспада поставляемых продуктов. [c.383]

При выборе агента вулканизации необходимо учитывать также приемлемый способ ее проведения. Ряд изделий вулканизуется при комнатной, а другие при высоких (140—200°С) температурах при вулканизации резиновые заготовки контактируют с металлом, паром, горячей водой и расплавами неорганических солей. [c.210]

При подогреве покрышек ТВЧ перед формованием и вулканизацией на Московском шинном заводе 2 была использована частота 17 Мгц. При продолжительности нагрева 4,5 мин расход электроэнергии на нагрев одной покрышки составляет 3,5—4 кет ч. При станочных испытаниях предварительно подогретые покрышки показали более высокую ходимость (в 2—3,5 раза больше) по сравнению с непрогретыми (эталоном). Некоторые трудности представляет обеспечение безопасности обслуживания камеры предварительного подогрева. Особое внимание должно быть уделено выбору температуры для предварительного подогрева. При подогреве ТВЧ без применения давления следует избегать порообразования, наступающего у разных типов каучуков и разных сортов каучука одного и того же типа при различных условиях. [c.204]

Кроме того, в процессе формования вследствие возникающих напряжений и расширения фронта потока материала при заполнении формы происходит ориентация макромолекул, в результате чего изменяются прочность и деформационные свойства изделий. Это также необходимо учитывать при выборе литьевых каналов. Ориентация макромолекул сильно сказывается на степени усадки резиновых изделий, а также обусловливает неравномерность усадки при их изготовлении литьем под давлением. Степень усадки определяется главным образом разностью коэффициентов теплового расширения вулканизата и материала формы, температурой вулканизации, давлением, типом применяемого каучука, его содержанием в вулка- [c.99]

Впускной канал представляет собой суженную часть литника, примыкающего к изделию. Он предназначен для отрыва литника от изделия по наименьшему сечению без повреждения изделия, для резкого увеличения объемной скорости течения резиновой смеси в форму, повышения температуры смеси и уменьшения ее вязкости до заполнения ею оформляющих гнезд. При правильном выборе сечения впускного канала форма заполняется резиновой смесью, нагретой до температуры вулканизации, это позволяет сократить продолжительность цикла. [c.119]

Вулканизация шин — это довольно простая операция, но очень сложный химический процесс. Для выбора режимов вулканизации шин и обеспечения достижения заданных свойств изделия после вулканизации обычно используются тесты с термопарами. Вулканизация шин в значительной степени ограничена термодинамикой и низкими скоростями теплопередачи, свойственными резиновым смесям. Скорости реакции вулканизации, зависящие от системы вулканизации смеси, меняются с температурой. Энергия активации может быть оценена по данным, полученным с помощью вискозиметра при нескольких температурах, и обычно лежат в диапазоне 16-26 ккал/моль. [c.171]

Выбор режима системы улавливания газов и разработка рациональной конструкции аппарата, исключающие выделение вредных веществ выше предельно-допустимых концентраций, должны основываться на решении дифференциальных уравнений, описывающих динамику изменения концентраций веществ и температуры на различных стадиях процесса вулканизации покрышек. [c.430]

Выбор перекиси играет решающую роль при вулканизации смесей на основе силоксанового каучука. Имеются перекиси, с помощью которых можно осуществить предварительную вулканизацию без давления и избежать при этом образования пор в вулканизатах однако есть и такие перекиси, в присутствии которых для исключения опасности появления пор при предварительной вулканизации необходимо применять прессы, пар, сжатый воздух и т. п. Перекиси различаются, кроме того, по температуре разложения, при которой [c.263]

Как и в случае каучуков других типов, выбор перекисей определяется преимущественно скоростью их термического распада и температурой, при которой этот распад начинается. Эти величины, как уже упоминалось, оказывают прямое влияние на стабильность при обработке и скорость вулканизации резиновых смесей. [c.270]

Коэффициентом температуропроводности удобно пользоваться для расчета скорости установления температурного поля при вулканизации массивных изделий [87, 102, 103]. Необходимо учитывать также значения а при выборе времени, необходимого для охлаждения или нагрева образцов при испытаниях их в условиях пониженных или повышенных температур. Если не будут учтены условия температуропроводности, а также теплового обмена со средой, это приведет к выбору неправильной, обычно заниженной продолжительности выдержки образцов при температуре испыта- [c.339]

Вулканизацию в автоклаве острым паром используют в основном для длинномерных изделий (шлангов, рукавов и т. п.), для которых не обязательна вторая стадия вулканизации. Ее проводят при температуре от 121 до 155 °С [50] в течение от 20 мин до 4 ч по данным [1] — под давлением 0,42 МПа в течение 60 мин и при давлении 1,57 МПа в течение 30 с. При вулканизации смесей в автоклаве очень важен правильный выбор вулканизующей системы во избежание получения пористых изделий. [c.170]

Повышению термостойкости при сжатии способствует правильный выбор условий проведения второй стадии вулканизации (термостатирования). При повышении температуры или продолжительности термостатирования остаточная деформация сжатия снижается [63, с. 153] вследствие повышения термостойкости поперечных связей в результате перестройки сетки и разрушения и удаления слабых связей. Так, в аминных вулканизатах за 24 ч при 250°С полностью разрушается начальная и формируется более термостойкая сетка, причем на каждые 100 активных цепей первичной образуется 80 цепей вторичной, более термостойкой сетки [63, с. 153]. Отметим, что эта сетка менее термостойка, чем сетка фенольных вулканизатов. Термостатирование на воздухе при температурах выше 250°С в дальнейшем не повышает термостойкости резин из СКФ-26 при сжатии. Дополнительный эффект повышения термостойкости при сжатии получают при термостатировании как радиационных, так и аминных вулканизатов в вакууме при 300 °С [219]. Как общее правило, температура термостатирования (второй стадии вулканизации) должна быть равной или превышать температуру эксплуатации. [c.202]

В качестве вулканизующих агентов (свободнорадикальных инициаторов) силоксанового каучука в настоящее время применяются органические перекиси. Этот выбор основан на том, что перекиси достаточно стабильны в силоксановом каучуке при комнатной температуре и легко распадаются при обычных температурах изготовления изделий. Некоторые сравнительно малоактивные перекиси совершенно неэффективны в диметилсилоксановом каучуке, но достаточно активны, чтобы инициировать вулканизацию метилвинилсилоксанового каучука. На этом основании перекиси разделяют на две группы. К первой относятся активные перекиси, которые способны вулканизовать любой силоксановый каучук, тогда как во вторую группу входят менее активные перекиси, которые можно рассматривать как специальные для винил-силоксановых каучуков, поскольку они вначале будут активировать винильную группу. [c.398]

Выбор наполнителя проводится по двум показателям размеру частиц наполнителя (дисперсности) и pH водной вытяжки. Так как вулканизация полисульфидного олигомера легче и быстрее протекает в щелочной среде, а pH тиокола находится в пределах 6—8, то желательны наполнители нейтрального типа. Кислые наполнители, такие, как каолин и некоторые глины, неблагоприятно влияют на процесс вулканизации и снижают стойкость покрытия к воздействию повышенных температур,, по-видимому, вследствие деструкции олигомера по ацетальным связям. [c.54]

Механизм реакции вулканизации перекисями основан, естественно, прежде всего на их разложении. По этой причине необходимо, чтобы температура разложения перекиси не была достигнута преждевременно при обработке смеси или, чтобы стабильность применяемой перекиси находилась в соответствии с желаемой скоростью начала вулканизации и, следовательно, с надежностью обработки. Стабильность перекиси несомненно в значительной степени определяет выбор температуры вулканизации. Перекиси с кислотными группами распадаются при значительно более низкой температуре, чем диал-КИЛ-, алкиларалкил- или диаралкилперекиси. На этом основании, при применении перекисей первой группы, например перекиси бензоила, следует считаться с более низкими температурами подвулканизации, чем при использовании перекисей второй группы, типичным представителем которых служит перекись дикумила [545— 550]. Смеси, содержащие перекись дикумила, можно даже приготовлять в смесителе при температурах до —110° С, в то время как смеси с перекисью бензоила выдерживают без признаков подвулканизации только нагревание до —45° С. Это означает, что диарилпе-рекиси можно в основном вводить лишь в такие смеси, в которых при их изготовлении и дальнейшей обработке температура не достигает относительно высоких значений. К таким смесям относятся. [c.258]

Состав смесей для переработки по способу литья под давлением подбирается с таким расчетом, чтобы, с одной стороны, при температуре шприцевания получить оптимальную, большей частью низкую вязкость, обеспечивающую достаточную скорость процесса, а с другой — чтобы не возникло опасности преждевременной вулканизации. Прежде всего, нельзя допускать вулканизации в особенно опасном участке — выходном отверстии цилиндра шприц-машины. Наиболее приемлемый компромисс между противоречивыми требованиями возможно низкой вязкости и отсутствия предвулканизации может быть достигнут как правильным выбором типа каучука с малой вязкостью и способа его предварительной обработки (пластикация), так и в значительной степени выбором рецептуры смеси (неактивные и полуактивные наполнители, мягчители, ускорители вулканизации и замедлители, сильно задерживающие начало вулканизации). Кроме того, было показано, что практически для большей части рассматриваемых типов каучуков (натуральный, бутадиен-стирольный, нитрильный, полиизопрен) при совместном применении некоторых каучуков и стереорегулярного полибутадиена (например, буна СВ) время шприцевания значительно сокращается, так что изготовление формованных изделий по способу литья под давлением можно провести не только быстрее и рациональнее, но и надежнее. Как уже указывалось, введение активных ускорителей нежелательно в связи с высокими температурами, обычными для этого способа. Но, как правило, в этом и нет необходимости благодаря высоким температурам вулканизации. Существенно, чтобы смеси обнаруживали достаточную стабильность при переработке. Следует стремиться, чтобы время скорчинга по Муни составляло 10 мин для обеспечения возможности обработки при относительно высоких температурах. Особенно хорошие результаты дало применение сульфенамидных ускорителей, иногда в комбинации с тиурамами (тетраметилтиурам-дисульфидом), дитиокарбаматами (А -пентаметилендитиокарбаматом цинка) или гуанидинами (дифенилгуанидипом) [103а]. [c.65]

Вулканизация протекает под влиянием температуры барабана на обращенной к нему стороне ленты под давлением, которое оказывает прижимающая стальная лента при этом может происходить также сваривание выходящей пластины с вновь подаваемой. Поскольку подача тепла односторонняя, толщина вулканизуемой пластины не должна, по возможности, превышать 5 мм. Несмотря на это, при правильном выборе режима вулканизации пластина про-вулканизовывается за 10 мин при 150—160° С. Хотя удельное давление на пластину в таких вулканизационных машинах ниже обычного при вулканизации в прессе, тем не менее, благодаря плотному прилеганию стальной ленты, этого давления, как правило, вполне достаточно, чтобы получить однородную структуру вулканизата с гладкой поверхностью. [c.78]

II в случае бутилкаучука, из ускорителей вулканизации наилучшим оказался тетраметилтиурамдисульфид, самый эффективный представитель ряда тиурамов он также применяется в сочетании с 2-мер-каптобензтиазолом. С увеличением количества тетраметилтиурамдисульфида модуль вулканизата заметно повышается та же зависимость наблюдается и в отношении влияния серы. Наоборот, при повышении содержания 2-меркаптобензтиазола значение модуля практически не изменяется. Для осуществления вулканизации тройных этилен-пропиленовых сополимеров, так же как и для бутилкаучука, необходимо присутствие окисей металлов, например окиси цинка или окиси свинца. Наличие же стеариновой кислоты не является обязательным но и в данном случае правильный выбор соотношения между стеариновой кислотой и окисью цинка приводит к улучшению степени вулканизации и показателей вулканизата. В отношении скорости вулканизации эти вулканизующие системы оставляют еще многое желать. Поэтому для дальнейшего повышения скорости вулканизации был исследован целый ряд дополнительных ускорителей. Можно назвать дитиокарбаматы цинка, селена и теллура, а в качестве другой меры — применение высоких температур вулканизации. При использовании таких особенно интересных материалов с очень незначительной степенью непредельности, по-видимому, желательно проведение дальнейших исследований в области ускорителей. По термостойкости вулканизаты, полученные с применением серы, очевидно, не сравнимы с вулканизатами насыщенных этилен-прониленовых сополимеров, сшитых перекисями. Для повышения термостойкости в последнее время было предложено применять при вулканизации ге-бензохинондиоксим (см. ХН.1.1) и реакционноспособные смолы (см. ХП1.1). [c.138]

Благоприятными для прочности условиями ориентации, в частности, должны быть 1) воздействие механического поля при повышенных температурах, когда из-за уменьшения вязкости ориентация облегчается, а механическое разрушение затрудняется 2) воздействие постоянного сдвигового усилия (например, в шприц-машине), а не периодического, как на вальцах или каландре. Для фиксации полученных ориентированных структур, очевидно, смесь следует быстро охлаждать. При последующем превращении сырой анизотропной смеси в резину наименее благоприятна для сохранения ориентации обычная высокотемпературная вулканизация, наиболее— холодная (например, радиационная). Еще большей степени сохранения ориентированных структур следует ожидать у термоэластопласта при его быстром охлаждении после ориентации. Очевидно, совмещенный процесс ориентации и вулканизации, как это происходит при барабанной (непр(ерывной) вулканизации, также должен иметь преимущества перед обычной термовулканизацией. Проверка этих соображений проводилась на резиновых смесях на основе каучуков НК, СКД, СКС-30, СКН-26, СКН-40. Воздействие механического поля на полимер заключалось в следующем резиновую смесь пропускали через 0,5 мм зазор микровальцов в одном направлении при различных температурах в течение различного времени или через шприц-машину. Сразу после вальцов резиновая смесь дублировалась с фольгой, затем на каландре получали образцы толщиной 0,3 мм, которые хранили при —70°С до испытаний разрезания и определения термического коэффициента линейного расширения. Часть образцов с каландра передавалась на вулканизацию. Для выбора оптимальных температуры и продолжительности обработки на вальцах эти параметры варьировались от 25 до 90 °С и от 5 до 35 мин соответственно. [c.230]

При выборе вулканизующей системы для литьевого формования необходимо учитывать не только высокие температуры нагрева форм, но и максимально допустимые температуры нагрева смеси в литьевой камере, а также повышение температуры смеси при прохождении ее через мундштук и литьевые каналы форм. Идеальная вулканизующая система должна обеспечивать максимальный индукционный период, высокую скорость вулканизации и широкое плато вулканизации при высоких температурах. Последний показатель особенно важен для резин на основе каучуков, склонных к деструкции (НК, полиизопрен). Многие вулканизующие системы, применяющиеся при прессовом методе (при относительно низких температурах вулканизации), при литьевом формовании и высоких температурах имеют настолько узкое плато вулканизации, что при извлечении изделия из формы и его остывании на воздухе происходит сильная поверхностная деструкция. В настоящее время предложен целый ряд эффективных вулканизующих систем (ЭВС) на основе комбинации сульфенамидов, дитиоморфолина и тиурама, дающих хорошие результаты при литьевом формовании. Для полимеров, не склонных к деструкции, могут применяться обычные ускорительные системы, а именно сера — ускоритель, причем в этом случае, используя различные типы ускорителей, можно регулировать важный для литья поц давлением показатель — время до начала вулканизации. При литье под давлением, как и при прессовании, дозировка и тип ускорителя зависят [c.82]

Смесям на основе НК при высоких температурах часто свойственна перевулканизация. Смеси синтетических полимерных материалов могут стать жестче при высоких температурах и более длительных временах вулканизации. Соответствующий выбор системы вулканизации смеси позволяет минимизировать перевулканизацию, но, что наиболее важно, температура вулканизации может изменять баланс типов формируемых серных поперечных связей, превращая полисульфидные в ди- и мо-носульфидные. Поэтому при разработке смеси для шины необходимо учитывать вулканизацию. Ее можно моделировать на основе температурных профилей и компьютерного анализа, использующей теплоту диффузии, теплоемкость и энергию активации различных компонентов шины. Однако сложные конструкции протекторов могут сделать трехмерное компьютерное моделирование очень сложным и достаточно условным. [c.171]

Для дезодорации каучука, обеспечения максимальной масло-и водостойкости, а также стойкости к остаточной деформации после вулканизации каучук должен подвергаться нагреванию до-высоких температур. Выбор температур закалки зависит от рабочих температур при последующем применении изделий из. каучука. Если же они неизвестны, то можно рекомендовать нагрев в печи с хорошей циркуляцией воздуха продолжительность нагрева 12-—24 ч, температура 250° С. Обрабатываемые изделия помещают на решетки так, чтобы между ними не было контакта. Изделия с тонкими стенками — до 1,5 мм — можно непосредственно помещать в поток горячего воздуха. Более толстостенные детали следует нагревать постепенно, во избежание появления пузырей и коробления. Например, нагревание изделий с толщиной стенки от 12 до 16 мм, проводят по следующейг схеме 4 ч при 120°С, затем 3 ч при Г50°С, 20 ч при 200° С и в заключение несколько часов при 250 °.С, Этот способ закалки приводит к понижению некоторых механических показателе 94 [c.94]

Полагают [296], что при температуре 151 °С Ы-2-бензотиа-золинтион-М,М -диморфолилдиамидофосфат существует в тиольной и тионной формах, что необходимо учитывать при выборе вторичного ускорителя при вулканизации резиновых смесей с применением этого ФСП. [c.229]

Выбор режима отверждения или вулканизации обычно проводят путем исследования кинетики изменения какого-либо свойства отверждаемой системы электрического сопротивления и тангенса угла диэлектрических потерь, прочности, ползучести, модуля упругости при различных видах напряженного состояния, вязкости, твердости, теплостойкости, теплопроводности, набухания, динамических механических характеристик, показателя преломления и целого ряда других параметров [140, 178—183]. Широкое распространение нашли также методы ДТА и ТГА, химического и термомеханического анализа, диэлектрической и механической релаксации, термометрического анализа и дифференциальной сканирующей калориметрии [140, 178, 184—187]. Все эти методы условно можно разбить на две группы методы, позволяющие контролировать скорость и глубину процесса отверждения по изменению концентрации реакционноспособных функциональных групп, и методы, позволяющие контролировать изменение какого-либо свойства системы и установить его предельное значение. Методы второй группы имеют тот общий недостаток, что то или иное свойство отверждающейся системы ярко проявляется лишь на определенных стадиях процесса так, вязкость отверждающейся системы можно измерять лишь до точки гелеобразования, тогда как большинство физико-механических свойств начинает отчетливо проявляться лишь после точки гелеобразования. С другой стороны, эти свойства сильно зависят от температуры измерения, и если осуществлять непрерывный контроль какого-либо свойства в ходе процесса, когда необходимо для достижения полноты реакции менять и температуру в ходе реакции или реакция развивается существенно неизотермично, то интерпретация результатов измерений кинетики изменения свойства в таком процессе становится уже весьма сложной. [c.37]

Они считают, что энергия активации по Аррениусу является точной и удобной для применения в повседневной практике мерой температурной зависимости скорости вулканизации. Ее получают непосредственно из эквивалентных значений времени, откладывая их логарифмы в зависимости от обратных абсолютных температур и определяя наклон получающихся прямых. Она практически не зависит от метода анализа и выбора эквивалента и составляет большей частью 24 ккалЫолъ. [c.44]

В большинстве случаев мягчители, употребляемые в резиновой промышленности, могут быть использованы и в производстве губчатой, пористой или ячеистой резины. Однако специфика рецептуры и условий производства пористых и ячеистых резин все же заставляет придерживаться определенных требований при выборе мягчителей. Так, по возможности следует избегать применения в качестве мягчителей скипидара, смолы хвойных деревьев, гарниус-ного масла и, в меньшей степени, канифоли, так как эти вещества придают каучуку повышенную липкость и увеличивают его способность к поглощению кислорода, что ускоряет старение вулканизата. Только в производстве мягкой губки рекомендуется вводить в композицию небольшие количества растительных масел (3—10%) и жирных кислот (5—10%). При этом следует учитывать тип применяемых газообразователя и ускорителя, так как углекислые соли аммония, карбонаты щелочных металлов и окислы щелочноземельных металлов при повышенной температуре могут вызвать омыление масел, а при более низкой температуре реагировать с жирными кислотами. В результате часть мяг-чителя превратится в соответствующие мыла, и выделение газа начнется при более низкой температуре, чем требуется (стр. 33). Поэтому при использовании в качестве мягчителей масел или жирных кислот следует опасаться преждевременного газообразования при смешении составных частей или при хранении резиновой смеси и выбирать ускорители, позволяющие проводить вулканизацию при более низкой температуре, соответствующей оптимуму газообразования смеси вспенивающих веществ и мягчителей. [c.135]

Вулканизаты бутилкаучука обладают при температурах ниже 0° С очень малой эластичностью. У автомобильных камер это обстоятельство в сочетании с недостаточным давлением в камере вело к растяжению камеры [645], образованию складок и разрушению из-за истирания поверхностей камеры друг о друга [646 ], [647]. Для устранения этого явления к бутилкаучуку стали до-бадлять мягчители [648], причем каучук с высокой вязкостью, по Муни (Mooney), допускает добавление до 25 частей мягчителя [649]. Другими возможностями устранить вышеописанный недостаток камер из бутилкаучука являются вулканизация при повышенной температуре с целью обеспечения более высокой прочности на растяжение при одновременном уменьшении величины деформации (удлинения) [648] удачный выбор наполнителей [648] более высокий молекулярный вес бутилкаучука с целью обеспечения лучшей восприимчивости к мягчителям применение агентов скольжения покрытие камеры тонким, податливым слоем полиакрилата или полиметакрилата [650]. [c.322]

Непременным условием при нанесении жидкого наирита на металл является предварительная окраска металлической поверхности грунтом или клеем. Выбор грунтов делается в соответствии с назначением по1крытия. Например, если наиритовое покрытие будет эксплуатироваться на воздухе, не подвергаясь значительным механическим нагрузкам, то применяют клей Лейконат . Наиболее прочную связь покрытия с металлом обеспечивает апециалыный грунт 33. Грунты и клеи наиосят на металлическую поверхность кистью равномерно, без пропусков, потеков и сгустков. Клей Лейконат наносят за два раза. Первый слой клея сушат 30—40 мин., второй — не более 20 мин. При окраске металла хлоркаучуковым клеем сушку клеевого слоя производят в течение 30—50 мин. Грунт 33, состоящий из хлорнаирита, наирита и эпоксидной смолы, после нанесения сушат не более 30 мин. После высыхания клеевого или грунтовочного слоя производят нанесение на металл жидкого наирита. В зависимости от требуемой толщины покрытия эту операцию выполняют в 3—6 приемов с промежуточной сушкой каждого слоя. Нанесенное наиритовое покрытие после улетучивания растворителей подвергают вулканизации в горячем воздухе (без давления) путем медленного подогрева его до температуры 100° С и последующей выдержки покрытия при этой температуре в течение 20—22 час. [c.210]

Вулканизация в прессах считается самым простым способом, при котором происходит передача тепла от металла к вулканизуемому изделию. Однако и при этом способе вулканизации возникает ряд проблем, с которыми приходится считаться при разработке режимов для получения качественных изделий. Правильный выбор периода сохранения текучести, а при изготовлении круногабаритных изделий — строгое соблюдение температурного режима вулканизации, допускаемые усадки вулканизатов, снижение времени вулканизации только путем повышения температуры недопустимо, так как смесь должна сохранить текучесть в формах с тем, чтобы были заполнены все пустоты, прежде чем начнется вулканизация. [c.189]