Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

МАССОПЕРЕДАЧА Введение в массопередачу

    Количество насыщенного водяного пара, определяемое по уравнению (11.40), необходимо для обеспечения суммарного давления паров равновесной системы, отвечающей данной температуре. В реальных условиях процесс перегонки ведется с конечной скоростью и поэтому жидкая и паровая фазы фактически не имеют достаточного времени для достижения полного равновесия. Если при этом учесть еще хотя и небольшую, но все же имеющуюся взаимную растворимость отгоняемого компонента с водой, а также и сопротивления массопередаче и теплопередаче в реальном процессе, то будет ясно, что парциальные давления компонентов в жидкой фазе будут несколько меньше, чем соответствующие теоретические значения. Эта особенность процесса учитывается обычно введением некоторого поправочного коэффициента насыщения В, приближенно определяемого выражением  [c.79]


    Обобщим введенные ранее безразмерные концентрации (5.23), (5.24) применительно к процессу массопередачи в колонных аппаратах при наличии продольного перемешивания  [c.232]

    Поэтому для вычисления т используют различные модели кипящего слоя, учитывающие особенности массопередачи, главным образом перемешивание и прохождение газа через взвешенный слой в виде пузырей. Многие модели очень сложны и при этом не гарантируют правильность. Простейшим, хотя и не самым надежным, является метод, основанный на введении в кинетические уравнения для неподвижного слоя коэффициента снижения скорости т). Для расчета коэффициента снижения движущей силы процесса предложены различные уравнения, прямо или косвенно учитывающие кинетику процесса в кипящем слое. Этот метод нагляден, относительно несложен и, поэтому, сравнительно часто используется. [c.259]

    Отметим, что величина Ф может быть выражена через известный критерий Шервуда, который определяется по формуле 5Ь = = К 1/0, где К = К/р, К — коэффициент массопередачи, введенный в разделе 1.2 и измеряемый в кг/(м -с), р = рс. Величина Я была определена в разделе 1.2 по следующей формуле / = = Ко/(гр) = К/(Ьр) = где б — толщина пленки, стекающей [c.214]

    По величине К и значению средней движущей силы из основного уравнения массопередачи (X, 46) или (X, 46а) можно найти величину Р. Однако этот способ расчета применим лишь тогда, когда поверхность F геометрически определима. В противном случае рабочий объем У может быть рассчитан по величине Ку и средней движущей силе или по величине ВЕП и числу единиц переноса. Последние два способа расчета принципиально не отличаются друг от друга каждый из них основан, по существу, на использовании модифицированного уравнения массопередачи с целью избежать введения в расчет неизвестной (или трудно определимой) величины удельной поверхности контакта фаз а (м 1м ). [c.440]

    Фармер [30] скоррелировал коэффициенты массопередачи для капли в области турбулентного движения при помощи зависимости, подобной уравнению (1-95). Для Ее<300 скорость экстрагирования соответствует молекулярной диффузии из неподвижной капли. Путем введения соответствующей поправки учтена ассоциация растворенного вещества в случае неполярных растворителей с таким расчетом, чтобы получить согласованность результатов для полярных растворителей. [c.87]

    С введением фактора гидродинамического состояния двухфазной системы / уравнения массопередачи для двухфазных потоков принимают вид  [c.245]


    Так как в точке инверсии коэффициенты массопередачи не зависят от молекулярно-кинетических характеристик, а растворимость газа остается различной, то опытные данные для газов с различной растворимостью могут быть обращены в одно уравнение введением отношения коэффициентов растворимости — .  [c.411]

    Введением коэффициента тепло- (массо-) передачи преследуются две цели привести к одной системе единиц обе части уравнения и учесть все факторы, которые вместе с концентрацией и величиной поверхности определяют скорость переноса массы и тепла. Этот коэффициент является эмпирическим числом, основанным на экспериментах, в результате которых с помощью переменных, характеризующих данный процесс, уточняется его величина. Как в области теплопередачи, так и в области массопередачи значительная часть исследований посвящена характеристике именно этих коэффициентов, выраженных в единицах измеряемых переменных. [c.125]

    Кинетику абсорбционно-десорбционных процессов можно выражать [109, 11б] через число теоретических стадий контакта (теоретических тарелок) и коэффициент полезного действия (к. п. д.) тарелки (полки) или через число единиц переноса и соответственно высоту единицы переноса в данном аппарате. Но чаще всего применяют общеизвестное кинетическое уравнение массопередачи — уравнение (1) (см. введение)  [c.122]

    С целью установления влияния барботирующего газа на массопередачу из жидкости к твердым частицам при восходящем потоке были проведены исследования по адсорбции адипиновой кислоты из водного раствора активированным углем с эквивалентным диаметром частиц 3,2 и 4,2 мм. Высота слоя в колонне диаметром 50 мм изменялась от 0,1 до 2 м. Приведенные скорости газа и жидкости лежали в следующих пределах = 0,03 ч-4-0,23 м/с оУд, = (0,78 4-3,8) 10 м/с. Исследования показали, что без подачи газа массоперенос описывается уравнением (111.32). Однако введение в слой затопленной насадки газа не привело к существенному изменению массопереноса, о чем свидетельствуют данные рис. 37. Представленные здесь результаты опытов показы- [c.76]

    Обычно в экстракторах для создания возможно большей поверхности контакта фаз и, соответственно, для увеличения скорости массопередачи одна из жидкостей (дисперсная фаза) распределяется в другой жидкости (сплошная фаза) в виде капель. В зависимости от источника энергии, используемой для диспергирования одной фазы в другой и перемешивания фаз, экстракторы каждой из указанных выше групп могут быть подразделены на аппараты, в которых диспергирование осу-н ествляется за счет собственной энергии потоков (без введения дополнительной энергии извне), и аппараты с введением внешней энергии во взаимодействующие жидкости. Эта энергия подводится посредством механических мешалок, сообщения колебаний определенной амплитуды и частоты (пульсаций или вибраций), путем проведения экстракции в поле центробежных сил и другими способами. [c.538]

    Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

    Рабочими режимами тарельчатых конструкций являются барботажный — струйный и пенный (см. табл. 5). При введении тарелки в эти режимы обеспечивается максимальная поверхность контакта, а следовательно, оптимальные условия массопередачи. Любая контактная тарелка в этом оптимальном режиме дает высокую эффективность. Различаются тарелки лишь по пропускной способности. При оптимальном режиме все тарельчатые конструкции равноценны по эффективности. Те из них, которые имеют наибольшую пропускную способность по пару и жидкости, наиболее целесообразны для использования. [c.45]

    С использованием соотношений (10.5) и (10.6) для областей, близкой к поверхности диска и значительно удаленной от нее, получим два уравнения конвективной диффузии. В этих уравнениях вместо Уг введен параметр, определяющий скорость конвективной массопередачи к диску - его угловая скорость ш  [c.400]

    В соответствии с терминологией, введенной в разд. 10.4.1, под массопередачей понимается межфазный перенос вещества (переходящего компонента) нормально к поверхности контакта. [c.780]

    Работу такой адсорбционной установки можно сравнить с работой наса-дочного абсорбера, в котором абсорбентом служит неподвижная жидкость, образующая пленку на поверхности насадки. В любой момент времени между точками входа п выхода н такой аппарат существует градиент концентраций адсорбированного компонента в газовой и твердой фазах. Как и для обычных абсорберов, наклон кривой, изображающей градиент концентраций, характеризует коэффициент массопередачи и, как и следовало ожидать, этот коэффициент зависит от таких факторов, как скорость газа и размер насадки насадкой в этом случае служит сам адсорбент. В отличие от противоточного процесса жидкостной абсорбции, при котором в колонне вследствие непрерывного введения регенерированного раствора с верха колонны и отбора насыщенного раствора с низа поддерживается постоянный градиент концентраций, градиент концентрации в слое адсорбента смещается к выходному отверстию для газового потока, так как адсорбируемый компонент поглощается и удерживается в слое адсорбента. Неустановившийся характер процесса значительно усложняет математический анализ и расчет адсорберов с неподвижным слоем адсорбента. [c.17]


    Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

    Методы, использующие визуализацию частиц, являются весьма распространенными они основаны на введении в исследуемую систему отражающих или рассеивающих свет мелких твердых частиц с последующей регистрацией их перемещения на фото- или кинопленке. Для визуализации конвективных ячеек диспергированные частицы впервые были применены Бенаром используя порошкообразные алюминий и графит, Бенар получил отчетливую картину ячеечной поверхностной конвекции в слое жидкости, подогреваемой снизу (ячейки Бенара [104]). Линде использовал споры грибка для изучения поверхностной конвекции при массопередаче гексана из воздуха в тетрахлорэтан. В такой постановке метод позволяет получать практически только качественную информацию, относящуюся к началу возникновения конвективной нестабильности поверхности и развитию конвективных ячеек. [c.103]

    Введение формулы для определения коэффициента массопередачи приближает модель к описанию реального процесса и позволяет получить более достоверные динамические характеристики объекта ректификации [26]. Однвхо, при этом добавляется трудность определения частных коэффициентов массоотдачи по жидкой и паровой фазам дпя различных конструкций тарелок, связанные в трудоемкими вкслеримантаыи. При реализации таких моделей, как правило, многокомпонентную смесь приходится заменять псевдобинарной, а даижущне силы процесса выражают через бина( -ныв коэффициенты массопередачи дач всех пар компонентов разделяемой смеси на основания работ. [c.85]

    Кроме ПАВ склонность к образованию межфазового барьера оказывают также неполярные растворители и коллоидные растворы, содержащие значительное количество примесей. Влияние мономолекулярных слоев неполярных растворителей, коллоидных растворов и других примесных соединений на массопередачу может быть ослаблено введением в систему небольшого количества низших спиртов или уксусной кислоты. Отмечается, что в процессах жидкостной экстракции при этом достигается значительное увеличение эффективности массопередачи [78]. Межфазовый барьер массопередаче оказывают также различные высокомолекулярные соединения, крупные молекулы которых обычно ориентируются по ходу движения потока в пограничном слое и концентрируются поэтому на границе раздела фаз. Поверхностное сопротивление массопередаче при наличии ПАВ в жидкости наблюдалось в работах [91, 92], а также при поглощении плохорастворимого газа химически активным поглотителем — в работе [93]. Более подробный анализ исследований, в которых рассмотрены поверхностные явления, связанные с межфазовым барьером, приведен в монографиях [1. 2]. [c.108]

    Коэффициенты массообмена в экстракционных колоннах зависят от фнзнко-химических свойств жидкостей, турбулентности в обеих фазах и геометрических элементов колонны. Несмотря на трудности определения поверхности контакта фаз, количественно массообмен определяется для всех типов колонн при помощи объемных коэффициентов массопередачи или высоты единицы массопереноса. Обе аелнчины (коэффициент и высоту единицы переноса) относят к фазе рафината, или к фазе экстракта, или же к диспергированной фазе, или к сплошной. Опытные данные выражаются с помощью критериев подобия, используемых при описании диффузионных процессов критерия Шервуда 5п, критерия Рейнольдса Ре для обеих фаз и критерия Шмидта 5с. В состав этих критериев входят вязкость и плотность жидкости но они не учитывают межфазного натяжения, которое в жидких системах оказывает влияние на массообмен через межфазную турбулентность. Расчетным уравнениям придается зид показательных функций. Введение в уравнения критерия Рей- юльдса для обеих фаз одновременно следует из предполагаемого влияния турбулентности одной фазы на другую. Во многих случаях зто влияние не подтверждается, и тогда уравнение содержит только один критерий Рейнольдса или скорость одной фазы. [c.304]

    Основные научные работы посвящены тгоретическим аспектам химической технологии. Развил (1950-е) теорию массопередачи, ввел новые критерии подобия с учетом турбулентного переноса и представлений о факторе динамического состояния поверхности. Рассмотрел вопрос о моделировании гидродинамических, тепловых и диффузионных процессов в химических реакторах на основе теории подобия и показал (1963) недостаточность этой теории для моделирования химических процессов. Обосновал (1960—1970) системные принципы математического моделирования химических процессов. Открыл явление скачкообразного увеличения тепло- и массообмена при инверсии фаз. Автор учебников и монографий— Основы массопередачи (3-е изд. 1979), Методы кибернетики в химии и химической технологии (3-е изд. 1976), Введение в инженерные расчеты реакторов с неподвижным слоем катализатора (1969) и др. [c.227]

    Предположение о том, что при среднем времени пребывания вихря на границе раздела фаз фронт диффузии достигает внутренней стороны элемента жидкости, но стационарный градиент концентрации не успевает установиться, сделали Тур и Марчелло (1958), объединившие двухпленочную теорию пограничных слоев и теорию проницания в одну теорию — пленоч-но-пенетрационную. Однако ни эти авторы, ни Рукенштейн (1954—1963) и Хэрриот (1962) не смогли преодолеть в своих теориях противоречия между стационарностью процесса как одного из условий выполнения принципа аддитивности сопротивлений и конкретными условиями, когда формулы аддитивности получены для нестационарного процесса. Необходимо также отметить, что при фактически стационарном процессе массопередачи введение в него "нестационарности" или " периода обновления" осуществляется сугубо формально. Если же процесс массопередачи действительно нестационарен, то допущение о наличии тонкой приведенной пленки и аддитивности сопротивлений неправомерно  [c.18]

    Как видно из изложенного выше, значительная часть существующих в настоящее время теорий массопередачн (таких как теории проницания и обновления поверхности и их различные модификации) основана на слишком грубых упрощениях и подменяет учет конкретных гидродинамических условий введением не поддающихся расчету и ненаблюдаемых параметров. Перспективной представляется только теория диффузионного пограничного слоя, позволяющая путем физически обоснованных упрощений преодолеть математические трудности, связанные с решением уравнения конвективной диффузии, и разумно родойти к описанию турбулентного режима массопередачи. Несмотря" на [c.183]

    Для проектирования и расчета оросительных устройств важна оценка влияния числа точек орошения насадки аппарата, основанная на измерении ко ффи-циентов массопередачи. Такие работы проводились исследователями обычно в колоннах небольшого диаметра. Наиболее полно этот вопрос изучен в работах Н. М. Жаворонкова и В. М. Рамма [17, 86]. В опытах определяли влияние числа точек орошения п на объемный коэффициент абсорбции Л г аммиака водой из смеси его с воздухом в колонне диаметром 500 мм, насаженной регулярно уложенными и засыпанными навалом кольцами Рашига разного размера. В этой же колонне проводили ()пыт1,1 но влиянию п при десорбции СОг из воды воздухом. Были испытаны регулярно уложенные слои насадки колец Рашига 50x50 мм высотой Я=1600 и 6000 мм. Для оценки эффективности числа точек п введен условный коэффициент ухудшения у, показывающий, насколько степень абсорбции при данном числе точек ниже, [c.50]

    Учет продольного перемешивания. Уравнение (II 1.79), лежащее в основе расчета профилей концентраций и выходных кривых, справедливо для течения разделяемой среды через слой сорбента в режиме идеального вытеснения при отсутствии продольной диффузии. Отклонения от этого режима, обусловленные неравномерным распределением скоростей, существованием обратных потоков, наличием продольной диффузии, при расчете адсорберов обычно учитываются введением поправки в коэффициент массопередачи. Поправка вводится в виде дополнительного диффузионного сопротивления 1/Рпрод-Коэффициент массопередачи с учетом продольного [c.67]

    Оптимизация скорости и селективности процесса может б достигнута путем введения понятия об отклонении от равновесия А -. Приближенный метод расчета, основанный на оптимизации [32], обладает большей гибкостью, чем кинетическая или квазигомоген-ная модель ДЖР, так как метод наряду со скоростью химического взаимодействия учитывает и скорость массопередачи. [c.122]

    Описание воздействия химической реакции на скорость массопередачи путем введения фактора ускорения Р рПолучило широкое распространение при изучении массопередачи, осложненной химической реакцией. Однако аналитическое выражение для расчета фактора ускорения удается получить далеко не всегда. Общий подход к расчету массопередачи, осложненной химической реакцией, изложен в следующем разделе. В ряде случаев аналитические решения удается получить, используя приближенные модели массопередачи. [c.231]

    Относительно большая скорость массопередачи в период образования капли объясняется явлениями, приводящими к усилению турбулентности при движении внутрь капли. При наблюдении капел ь,. подвешенных в жидкости в присутствии растворенного вещее а, замечено [35, 65], что на поверхности капли образуются склаД,ки, появляются деформации и колебания, начинается завихрение жидкости внутрь. Эти явления особенно интересны в начальной ф>азе образования капли и связаны с неравномерным распределен амем концентраций растворенного вещества и вместе с ним межфазного натяжения. Самая высокая концентрация наблюдается всегда, у отверстия капилляра. Колебания и деформации происходят в мо ент массопередачи. Интенсивность явлений увеличивается при повышении концентрации кроме того, развитие этих явлений зависи Е - от скорости образования капли и природы веществ. Введение дев 1>х-, ностно-активных веществ подавляет эти явления. , [c.85]

    В соответствии со структурой уравнений массопередачи (HI, 227) и (III, 228) количество передаваемого вещества определяется по переносу вещества в той фазе, в которой оно происходит наиболее медленно, т. е. где сосредоточено основное сопротивление. Так, если газ легко растворим в жидкости, то используется уравнение (III, 227), если он трудно растворим в жидкости, то — уравнение (III, 228). Соответственно коэффициенты массопередачи в числах Нуссельта отнесены к коэффициентам молекулярной диффузии той фазь[, в которой наиболее медленно протекает процесс. Точно так же введен критерий Прандтля той фазы, где сосредоточено основное сопротивление. Но так как коэффициент молекулярной диффузии входит в знаменатели левой [c.245]

    Во введении было в общем рассмотрено влияние температуры Т, давления Р, относительной скорости движения фаз ю и молекулярной массы веществ М, передаваемых из одной фазы в другую, на коэффициенты массопередачи. Исследование кинетики обычно проводят при постоянстве Т и Р, для веществ определенной молекулярной массы, т. е. при М = onst. В таких условиях для данной бинарной системы при определенной растворимости и скорости растворения газового Компонента в жидкой фазе на величину коэф-< )ициента массопередачи могут влиять в общем следующие параметры коэффициенты молекулярной диффузии в газовой и в жид кой фазах скорости движения газа и жидкости ш, а также направления движения фаз относительно друг друга, влияющие [c.123]

    Предложено несколько методов д. я введения этих поправок а) при но., ЮПИ оби1,сго к. п. д. тарелок колонны, б) при помощи локальных к. и. д. (метод Мерфри), в) путем использования коэффициента массопередачи. [c.63]

    В расчетах тарельчатых аппаратов по изложенной схеме непосредственно не учитывается механический унос жидкости поднимаю Цимисн с тарелки парами или газами. Несомненна, практически унос жидкости с нижележащих тарелок па лежащие выше приводит к некоторому смещению концентрации по высоте аппарата и уменьшению движущей силы процесса. Это смещение будет тем большим, чем с большей скоростью протекают пары через жидкость на терелке и чем меньше расстояние между тарелками. Некоторые авторы рекомендуют учитывать этот фактор нутем введения в расчетные формулы для определения числа тарелок поправочного коэффициентаОднако в этом возможно и нет необходимости, так как фактор уноса жидкости парами и газами с тарелки на тарелку может быть учтен коэффициентами массопередачи или числовые значения которых определяются экспериментально а зависимости от ско- [c.514]

    Оценка общей эффективности. Знание общей эффективности экстрактора необходимо при выборе размеров колонны и услошй ведения процесса. Чтобы оценить работу экстрактора, полезно объединить производительность и эффективность в одном критерии. Для непрерывных дифференциальных экстракторов это может быть сделано посредством введения конструктивного параметра, определяемого как соотнощение фиктивных скоростей фаз при захлебывании и ВЕП [46—481. Этот параметр представляет собой модифицированный коэффициент массопередачи и является мерой эффективности переноса растворенного вещества и производительности на единицу объема колонны. [c.113]

    В обобщающел исследовании гидродинамики и массопередачи в пульсационных колоннах Каган и др. [76] определяли величину продольной дисперсии сплошной фазы в системах керосин — вода и четыреххлористый углерод — вода. Проведены две серии экспериментов с введением индикатора в виде дельта-импульса. Измерены общие коэффициенты продольного перемешивания Еа. Для определения коэффициентов Ев применяли стационарный метод введения индикатора. Получены значительные расхождения между этими велнчиналш, но не было сделано попыток объяснить его. [c.144]

    Оба явления, описанные Томсоном, одинаковы в основе — местное уменьшение поверхностного натяжения за счет введения спирта вызывает направленное от центра движение жидкости с меньшим поверхностным натяжением. Однако с точки зрения инженерной химической технологии эти эффекты различны. В первом случае движение на поверхности раздела фаз и в слоях, к ней прилегаюш,их, изменяет сопротивление массопередачи и, следовательно, значение коэффициента массопередачи, в то время как во втором случае на скорость массопередачи будет главным образом оказывать влияние изменение величины межфазной поверхности. [c.206]

    В ряде случаев исследуемые процессы могут отличаться какими-либо особенностями которые учитываются при моделировании введением в математическое описание теоретических, полуэмпири-ческих и эмпирических соотношений между параметрами процесса. Например,зависимость,характеризующая особенности растворимости газа в жидкости, зависимость теплоемкости раствора от состава, зависимость коэффициента массопередачи от скоростей потоков фаз. [c.61]

    Временная ширина пробы, введенной в виде пробки, должна быть малой по сравнению с расстоянием между двумя самыми близко элюируемыми зонами смеси с тем, чтобы эти зоны не перекрывались. В действительности же во время их элюирования через колонку зоны компонентов смеси размываются и их максимальная концентрация уменьшается, поэтому требуется, чтобы ширина пробки пробы была довольно малой по сравнению со средней шириной двух самых близких зон. Размывание зон обусловливается молекулярной диффузией и сопротивлением массопередаче, что обсуждается далее в гл. 4, в то время как разбавление зон происходит в соответствии со вторым началом термодинамики хроматографическое разделение компонентов смесн сопровождается их одновременным разбавлением га-зом-носителем, поэтому во время хроматографического процесса результирующее уменьшение энтропии отсутствует. [c.15]

    Предполагается постоянство продольной составляющей скорости жидкости вблизи поверхности раздела фаз. Введением эффективной скорости переноса, а в конечном итоге использованием физического коэффициента массоотдачи в жидкой фазе, который определяют экспериментально или рассчитывают с помощью нолуэмппрических зависимостей. Предлагается учитывать увеличение скорости массопередачи с химической реакцией произвольной скорости за счет турбулентности потока (турбулентных пульсаций) в одномерном приближении. [c.221]

    Массоотдача при ламинарном движении жидкости. Массоотдачу при ламинарном режиме движения жидкости можно рассчитать путем совместного решения уравнений переноса массы (I. 147) и количества движения (I. 142) с учетом начальных и граничных условий. Такое решение возможно, если жидкость ограничена фиксированной поверхностью. Даже для случаев, когда эта поверхность имеет простую форму, аналитическое решение оказывается возможным при введении ряда упрощающих допущений. Ниже рассматривается массоотдача от стенки к жидкости при движении последней в плоском и цилиндрическом каналах, а также при обтекании сферической частицы. С массоотдачей к жидкости, движущейся в плоском и цилиндрическом каналах, приходится иметь дело при расчете различных теплообменных и массообменных аппаратов, Массоотдача при обтекании сферических частиц встречается во многих процессах массопередачи — экстракции, ректификации, выщелачивании, распылительной сушке и т, д. [c.414]


Смотреть страницы где упоминается термин МАССОПЕРЕДАЧА Введение в массопередачу: [c.8]    [c.27]    [c.160]    [c.205]    [c.98]    [c.148]    [c.135]    [c.335]    [c.452]   
Смотреть главы в:

Гидродинамика, теплообмен и массообмен -> МАССОПЕРЕДАЧА Введение в массопередачу




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Массопередача

Массопередача массопередачи



© 2025 chem21.info Реклама на сайте