Давление многокомпонентных смесей

Поскольку нефть и нефтепродукты представляют собой многокомпонентную непрерывную смесь углеводородов и гетероатомных соединений, то обычными методами перегонки не удается разделить их на индивидуальные соединения со строго определенными физическими константами, в частности, температурой кипения при данном давлении. Принято разделять нефти и нефтепродукты путем перегонки на отдельные компоненты, каждый из которых является менее сложной смесью. Такие компоненты принято называть фракциями или дистиллятами. В условиях лабораторной или промышленной перегонки отдельные нефтяные фракции отгоняются при постепенно повышающейся температуре кипения. Следовательно, нефть и ее фракции характеризуются не температурой кипения, а температурными пределами начала кипения (н.к.) и конца кипения (к.к.). При исследовании качества новых нефтей (т.е. составлении технического паспорта нефти) фракционный состав их определяют на стандартных перегонных аппаратах, снабженных ректификационными колонками (например, на АРН-2 по ГОСТ 11011-85). Это позволяет значительно улучшить четкость погоноразделения и построить по результатам фракционирования так называемую кривую истинных температур кипения (ИТК) в координатах температура -выход фракций в % масс, (или % об.). Отбор фракций до 200°С прово- [c.70]

Для глубокого охлаждения пирогаза в схемах его разделения методом низкотемпературной ректификации может быть применен разработанный автором и исследованный в лаборатории сжижения и разделения газов ИГ АН УССР однопоточный каскадный цикл [121, 122]. Обладая термодинамическими преимуществами обычного (многопоточного) каскадного цикла, он конструктивно оформляется как простой дроссельный регенеративный цикл. В качестве холодильного агента цикла служит многокомпонентная смесь предельных углеводородов (могут быть применены также и другие холодильные агенты, образующие идеальные растворы, например фреоны). Комбинированием состава углеводородов и давлений можно получить холод на любом температурном уровне в интервале до —160° С, а нри работе под вакуумом и ниже. Состав смеси и ее давление подбирают так, чтобы удовлетворять условиям теплообмена с минимальными разностями температур. Технологическое и конструктивное оформление одноноточного каскадного цикла таковы, что в нем производится дросселирование только жидкой фазы, что предопределяет высокое значение коэффициента термодинамической обратимости процесса. [c.223]

Совершенствование сушествующих й внедрение новых методов разработки залежей нефти И газа требуют глубокого изучения механизма осуществляемых процессов. Жидкости и газы, насыщающие пористую среду нефтегазоносных пластов, представляют собой, многокомпонентную смесь углеводородов. Кроме углеводородных компонентов в пористой среде имеются также неуглеводородные компоненты, растворимые или практически нерастворимые в углеводородных смесях (например, вода) В результате отклонения системы от термодинамического равновесия, вызванного изменением пластовых условий, могут возникать сложные движения двух-трехфазных многокомпонентных систем в пористой среде, при которых скорости движения отдельных фаз, их плотность и вязкость меняются во времени и в пространстве. Эти движения характеризуются переходом отдельных компонентов из газовой фазы в жидкую, различием фазовых скоростей, диффузией компонентов, составляющих фазы и др. Такой характер фильтрационных течений возникает в пористой среде при движении газированной жидкости и ее вытеснении из пласта водой и газом, при фильтрации газоконденсатных систем, вытеснении нефти из пласта газом высокого давления или обогащенными газами, при взаиморастворимом вытеснении жидкостей и других процессах., [c.3]

Кроме перечисленных продуктов образуются также метиловый спирт, метилформиат и вода [54]. Хотя процесс является весьма сложным (высокое давление, многокомпонентная смесь продуктов реакции), его достоинство в том, что синтез-газ — доступное и дешевое сырье. Можно ожидать, что при разработке катализаторов, которые позволят значительно снизить давление, процесс найдет промышленное применение. [c.67]

Целью расчета ректификационной колонны, разделяющей многокомпонентную смесь, является определение условий, позволяющих получить продукты желательных качеств при назначенных исходных параметрах процесса. Так, в ходе расчета должно быть найдено рабочее давление в колонне, условия ее орошения, число теоретических тарелок в ее секциях, выбран тип контактного устройства, определены составы концевых продуктов и величины эффективности реальных тарелок колонны. [c.344]

Первая стадия аналогична получению акролеина, сопровождается образованием тех же побочных веществ, но протекает с меньшей селективностью. Для ее осуществления предложены многокомпонентные катализаторы на основе молибдена с добавками оксидов В1, Со, N1, Те, V, 5Ь, Ре, Р и др. Окисление ведут при 350—450°С и атмосферном давлении, разбавляя смесь изобутилена и воздуха водяным паром. Сообщается о достижении 90— 98%-ной степени конверсии изобутилена прн селективности 70— 90%. Еще лучшие результаты дает окисление смесн изо- и н-бу- [c.421]

Если же конденсирующиеся пары представляют собой многокомпонентную смесь или перепад давления существенен, то в зоне конденсации будет наблюдаться понижение температуры вдоль поверхности теплообмена. [c.609]

Из табл. 1 видно, что многокомпонентная смесь в поле центробежных сил находится непродолжительное время. Максимальное значение этой величины для изученных типоразмеров насосов принадлежит ЭЦН—5—80—1200 и составляет не более 13,2 сек. при его номинальной производительности. Фактическое значение этих величин в скважинах еще меньше, т. к. в ЭЦН, как правило, присутствует еще газовая фаза, занимающая, в зависимости от давления на приеме и напорной характеристики насоса, значительный объем. [c.94]

Относительная летучесть интересующего компонента разделяемой смеси, которая в принципе всегда является многокомпонентной, зависит прежде всего от свойств компонентов смеси. Учет этой зависимости составляет одну из основных задач теории и практики разделения смесей. Разумеется, и при глубокой очистке веществ рабочим объектом также является многокомпонентная смесь, состоящая из очищаемого вещества и примесей. Однако здесь мы имеем специфическую особенность, которая заключается в том, что исходное очищаемое вещество содержит примеси уже в сравнительно небольших количествах. Обычно для достижения этой цели применяется предварительная очистка вещества. Таким образом, при глубокой очистке веществ приходится иметь дело с разбавленными растворами. В таких растворах содержание каждого из растворенных веществ (примесей) незначительно по сравнению с содержанием растворителя (основное вещество) и поэтому взаимным влиянием примесей в них можно пренебречь. Следовательно, в этом случае разделяемую многокомпонентную смесь условно можно рассматривать как бинарную, состоящую из основного компонента и данной примеси. При этом обычно принимают также, что в паровой фазе (при невысоких давлениях) ввиду ее большой разряженности отсутствует взаимодействие не только между молекулами примесей, но и между молекулами примесей и основного компонента, т. е. тем самым постулируется, что образующийся из жидкости пар представляет собой идеальный газ. Но даже при указанных упрощающих допущениях установление зависимости коэффициента разделения от свойств компонентов такой псевдобинарной смеси представляет непростую задачу. [c.33]

Пиролизный газ представляет собой сложную многокомпонентную смесь (табл. 2.2), состав которой зависит от вида исходного сырья, а также технологического режима пиролиза (температуры, давления и вида катализатора). Ниже приводится характеристика ромашкинского бензина, а затем продукты его пиролиза и примерный состав пиролизного газа. [c.17]

Если рабочая жидкость представляет собой многокомпонентную смесь из различных минеральных масел, при расчете можно принимать жидкость с большим значением рнд. Сравнительно низкой упругостью обладают пары силиконовых жидкостей. Ниже приведены значения давления насыщенных паров одной из марок этой жидкости. [c.24]

Если газ представляет собой многокомпонентную смесь, уравнению (2.2.18) должны удовлетворять концентрация с и парциальное давление Р каждого из компонентов. Указанное уравнение часто записывают в виде [c.122]

Практически многокомпонентную смесь (при четкой ректификации) для расчета сводят к двум компонентам, поскольку это упрощает его. Температуры определяются. по диаграммам У—Х и t— X, У) температура жидких потоков определяется по нижней кривой, температура паровых потоков — по верхней. Следует отметить, что каждому давлению соответствует свое положение кривых на диаграмме t—(Х, У). [c.39]

Если же конденсирующиеся пары представляют собой многокомпонентную смесь или перепад давления существенен, то в зоне [c.521]

Добываемое углеводородное сырье представляет собой многофазную многокомпонентную смесь. Формирование многофазной смеси, включая и водонеф-тяпую эмульсию, начинается в пласте, затем продолжается при движении в скважине, в элементах системы сбора и подготовки и в магистральном трубопроводе в результате изменения термобарических условий, а также геометрических размеров областей, по которым движется смесь. Если эти изменения происходят достаточно медленно по сравнению с характерными временами установления в системе фазового равновесия, например при движении смеси в пласте и в скважине, то можно считать, что движение смеси происходит в условиях термодинамического и динамического равновесия. Это значит, что, задав исходный компонентный состав всей смеси и зная давление и температуру в интересующей точке, в принципе мож1Ю определить удельные объемы и компонентный состав фаз, используя уравнения фазового равновесия. В настоящее время имеется хорошо развитая полуэмпирическая теория расчета парожидкостпого равновесия систем природных углеводородов [2], позволяющая с достаточной степенью точности проводить подобные расчеты (этому посвящен раздел 5.7). Сложней обстоит дело с расчетами фазового равновесия систем, содержащих воду. Этому вопросу посвящены работы [17 — 20]. Изложенные в них резуль-42 [c.42]

Рассмотрим многокомпонентную смесь заданного состава в молярных долях (1т1, = 1), находящуюся в сосуде в двухфазном состоянии пар-жидкость при условиях термодинамического равновесия. Масса смеси остается постоянной. Давление смеси газов изменяется только за счет изменения объема сосуда. Температура смеси поддерживается постоянной. [c.271]

Среди способов усовершенствования условий протекания процесса можно выделить использование двухступенчатой конденсации верхнего продукта, циркуляцию флегмы и работу аппаратов или секций под различными давлениями. При двухступенчатой конденсации первый конденсатор обеспечивает необходимую флегму при температуре кипения, а второй — охлаждение продукта. При этом необходимо учитывать два фактора. Во-первых, смесь должна быть многокомпонентной и иметь разность между точкой росы и температурой кипения, и, во-вторых, температура верхнего продукта должна быть достаточно высокой с тем, чтобы этот поток можно было использовать для подогрева других потоков. Эффект, достигаемый по экономии энергии за счет теплового объединения потоков, будет определяться их количествами. [c.484]

Температура кипения многокомпонентной жидкой смеси — это температура, при которой в условиях равновесия смесь состава XI образует. пар, давление насыщенных паров которого равно внешнему давлению. Температура конденсации многокомпонентной газовой смеси — это температура точки росы, т.е. наивысшая температура, при которой в данной смеси состава У1 может происходить образование жидкой фазы. Следовательно, температура кипения и конденсация смеси компонентов соответствуют началу фазовых переходов — соответственно жидкости в пар и наоборот. [c.58]

Чтобы исключить всякие сомнения в принципиальной возможности применения этого метода для анализа и исследования названных нефтепродуктов, была проведена серия опытов по гидрогенолизу индивидуальных сераорганических соединений в растворах нефтяных фракций. В качестве растворителя была взята нефтяная фракция (трансформаторное масло из бакинских нефтей), не содержащая серы. Гидрированию в растворе этой фракции подвергались две смеси сераорганических соединений бинарная смесь, состоящая из дифенилсульфида и дибензтиофена, и тройная смесь, состоящая из дифенилсульфида, бензтиофена и дибензтиофена. Гидрирование проводилось в тех же условиях, но при давлении водорода 50 ат. Результаты, полученные при гидрировании этих смесей (табл. 94 и рис. 62), вполне согласуются с данными, полученными при гидрировании бинарных и многокомпонентных смесей сераорганических [c.407]

Многокомпонентные системы, подобно бинарным, образуют часто азеотропные смеси с максимумом давления и минимумом температуры кипения смеси с максимумом температуры кипения встречаются очень редко. Минимум температуры кипения у трехкомпонентных смесей наблюдается в тех случаях, когда, по крайней мере, две бинарные смеси, составленные из тех же компонентов, образуют азеотропные смеси с минимумами температур кипения. При этом тройная смесь имеет более глубокий минимум температуры, чем бинарные смеси. Так, например, азеотропная смесь этиловый спирт—бензол—вода кипит при температуре 64,9 °С, а составленные из ее компонентов азеотропные смеси этиловый спирт—вода, бензол—вода и этиловый спирт—бензол кипят соответственно при температурах 78,2, 69 и 68,3 °С. [c.434]

Уравнения (16.141) с условиями (16.142) решались численно. В качестве примера рассматривается бинарная смесь, состоящая из метана (90 %) и пропана (10%). Молекулярная масса такой смеси Mg= 18,84 кг/кмоль. Ее теплофизические свойства нетрудно найти, используя методы для многокомпонентных смесей [9—11]. В частности, для смесей критические значения температуры и давления (они называются псевдокритическими), а также ацентрический фактор определяются из следующих выражений [c.423]

Действительно, если для полного определения бивариантной двухфазной системы бинарной смеси при заданном общем давлении достаточно знать лишь концентрацию одного из компонентов в одной из фаз, то для полного определения /г-вариант-ной двухфазной системы, состоящей из п компонентов, необходимо знать уже концентрации п—1 компонентов в одной из фаз при заданном общем давлении. В общем случае это означает, что кривая фазового равновесия (изобара) для каждого компонента, находящегося в многокомпонентной смеси, является фупкциейпе только физико-химических свойств (качества) других компонентов, но и их абсолютных концентраций (количества). Этим собственно и отличается многокомпонентная смесь от бинарной смеси, где кривая фазового равновесия (изобара) для каждого из двух компонентов зависит только от физико-химических свойств (качества) другого. Следовательно, каждый компонент такой сложной смеси имеет не одну кривую фазового равновесия, а бесчисленное множество их, в зависимости от содержания других компонентов, что приводит к необходимости располагать многочисленными данными по равновесным соотношениям. Установление этих данных экспериментальным путем требует большого труда даже в случае трехкомпонентных смесей и практически становится невыполнимым если речь идет о смесях с большим числом компонентов. Более того, как уже говорилось выше, такой путь изучения равновесных соотношений здесь даже исключается, потому что данные, экспериментально установленные при каком-либо одном режиме для заданного разделения смеси, не могут быть использованы существующими методами для проведения расчетов при изменении хотя бы одного из условий этого режима для того же самого разделения смеси, например, при изменении флегмового числа. Проведение расчетов существующими методами становится возможным только в случае идеальной смеси, в которой летучесть каждого компонента пропорциональна абсолютной мольной доле этого компонента при любой температуре и любом давлении [481. Такие идеальные многокомпонентные смеси состоят обычно из химически родственных компонентов (например, смеси углеводородов в нефтяной или коксо-беизольной промышленности и т. д.) и равновесные соотношения для каждого компонента этой смеси в системе пар-— жидкость описываются достаточно точно уравнением [c.78]

Многокомпонентные смеси, как и бинарные, часто имеют азеотропные точки, характеризующиеся преимущественно максимумом давления и минимумом температуры кипения. Минимум температуры кипения у тройных смесей наблюдается в тех случаях, когда все три или, по крайней мере, две бинарные смеси, содержащие те же компоненты, имеют минимумы температуры кипения. При этом у тройных смесей наблюдается более глубокий минимум температуры кипения, чем у бинарных смесей, составленных из этих же компонентов. Так, например, из компонентов тройной смеси — спирта, бензола и воды — могут быть образованы три бинарные смеси 1) спирт — вода 2) бензол — вода 3) спирт — бензол, Минимумы температур кипения этих смесей равны соответственно 78,2 69 68,3°С, а тройная смесь кипит при еще более низкой температуре 64,9 °С. [c.38]

Смесь жидкостей дает обычно смешанный пар, состав которого зависит от величин парциальных давлений отдельных компонентов. Факторы, определяющие парциальное давление пара, в достаточной мере сложны, и для случаев перегонки их удобно выражать терминами летучесть и относительная летучесть. Более подробное рассмотрение приведенных здесь понятий можно найти в разделе II. Хотя в практической работе чаще всего приходится перегонять смеси нескольких веществ и несмотря на успехи теории перегонки трех- и многокомпонентных смесей, в настоящей главе рассмотрение теории перегонки будет ограничено с целью простоты и удобства двойными смесями исключения будут особо оговорены. [c.9]

Следовательно, среднее значение ав-о будет здесь несколько иным, чем то, при котором эта пара подвергалась бы ректификации, будучи полностью изолированной от остальных компонентов, так как в последнем случае перепад температур был бы другим при том же давлении. Поэтому, только в значении относительной летучести а и заключается легко находимая и, по-видимому, незначительная количественная поправка, чтобы любая разделяемая пара компонентов идеальной многокомпонентной смеси могла рассматриваться как идеальная бинарная смесь. [c.106]

Рассмотрим многокомпонентную азеотропную смесь, состоящую из п компонентов, которая при условии I, т. е. под давлением р , имеет температуру кипения Ь и состав ц, Ьх, С1, 1,. .., пг1, П1, а при условии II, т. е. под давлением ра, имеет температуру кипения и состав аг, Н,С2,(1г,. >. , /К2, пг. Здесь а, Ъ, с, д, и т. д. обозначают моли, соответственно, компонентов А, В, С, О ж т. д. [c.153]

Равновесная перегонка сравнительно редко применяется для разделения бинарных смесей. Чаще ее используют для разделения многокомпонентных систем, например, при перегонке нефти. В этом случае смесь нагревают под давлением в трубчатых аппаратах и подают в пространство с пониженным давлением. Образующиеся при этом пары находятся в условиях приблизительного равновесия и отделяются от перегретой жидкости. [c.37]

Рассмотрим систему, представляющую собой однородную смесь нескольких компонентов. Такая смесь может представлять собой фазу многофазной многокомпонентной системы. Выясним, какое минимальное число параметров должно быть известно, чтобы однозначно определить состояние фазы. Прежде всего нужно, очевидно, знать химический состав фазы, который определяется числами молей компонентов М., взятых для приготовления смеси. Для характеристики состояния фазы нужно также знать ее объем, который является переменной величиной, зависящей от давления и температуры. Однако для полного описания состояния фазы этих параметров мало, так как фаза может обмениваться теплом с внешней средой без изменения объема и состава. Чтобы исключить эту неопределенность, нужно, следовательно, задать еще один параметр, который определял бы состояние системы. В качестве такого параметра можно принять температуру Т, давление Р, энтропию 5 или внутреннюю энергию и. Выбрав значение одного из этих параметров, мы однозначно определяем состояние системы заданного состава и объема. Все свойства системы при этом можно рассматривать как функции выбранных параметров состояния. Если, например, за параметр состояния принять энтропию, то. 5 внутреннюю энергию фазы можно представить как функцию энтро-гО ПИИ, объема и чисел молей компонентов, образующих фазу, т. е. [c.17]

Исходные данные. Параметры, необходимые для обработки экспериментальных данных по фазовому равновесию, большей частью находятся в базе данных Центр . Это зависимость давления нара чистых компонентов от температуры, параметры, необходимые для учета неидеальности паровой фазы (фактор ацентричности, критические параметры и т. д.). Для расчета параметров уравнения Вильсона или NRTL необходимы бинарные равновесные данные по каждой из пар, составляющих многокомпонентную смесь. В общем случае данные могут быть вида х—у—Р—Т, однако можно использовать и неполные данные о равновесии, а именно в) х Р (при Т = onst) б) х — Т Р — onst) в) коэффициенты активности при бесконечном разбавлении г) х—у—Р д) х—у—Т. [c.105]

В конденсатор поступает пнрогаз (многокомпонентная смесь углеводородов) при давлении Рсм = 3,924 МПа и температуре Твх — 238 К. Парогазовая смесь охлаждается в аппарате до температуры Тьыт 223 К этиленом, кипящим при давлении Рот = 0,842 МПа (температура кипения Гохл = 217 К). Объемный [c.203]

Абсорбционный метод основан на различной растворимости газов в жидкостях воде, водных растворах щелочей или кислот, водных растворах химических окислителей. Качество абсорбентов определяют растворимость в нем основного извлекаемого компонента и ее зависимость от температуры и давления. От растворимости зависят все главные показатели процесса условия регенерации, циркуляции абсорбента, расход тепла на десорбцию газа, расход электроэнергии, габариты аппаратов. Абсорбционные методы гаироко применяются в промышленности. Достоинством их является рекуперация ценных продуктов, а к недостаткам относят многостадий-ность процессов постоянной регенерации сорбентов и необходимость дополнительной очистки выделенных продуктов. Опыт работы промышленных установок показал, что эти методы позволяют достигнуть значительного эффекта очистки отходящих газов, однако они не решают проблему полного их обезвреживания. В тех случаях, когда газовые выбросы представляют собой многокомпонентную смесь органических веществ, очистка усложняется очистные сооружения достигают больших размеров, а это затрудняет их раз- мещение и обслуживание. [c.166]

Уравнения и графики для определения давления пасыщепных паров нефтепродуктов. Для определения давления насыщенных парой нефтепродуктов, представляющих собой многокомпонентную смесь, предложено значительное число различных формул и графиков [2, [c.51]

Если конденсирующиеся пары представляют собой индивидуальное вещество, а перепад давлеппя в зоне конденсации невелик, то в этом случае температура конденсирующихся паров остается постоянной до их полной конденсации. Если же конденсирующиеся пары продстапляют собой многокомпонентную смесь или перепад давления сущестпонен, то в зоне конденсации наблюдается понижение температуры вдоль поверхпости теплообмена, но градиент температур значительно меньше, чем для зоны перегрева или зоны охлаждения конденсата. Подобный характер изменения температуры в конденсаторах-холодильниках характеризуется графиком, представленным на рис. 21. 28. [c.564]

Насыщенный газами раствор, сжатый до давления (1,2-2,5) МПа, содержал многокомпонентную смесь оксида и диоксида углерода, водород, азот, метан, аргон и кислород. Вихревой дегазатор (2) был рассчитан на производительность (10-25) мУч по раствору и на (10-250) нмуч по извлекаемой газовой смеси. Исследовали работу вихревых устройств в индивидуальном режиме и по предложенной схеме обвязки установки с афегатом аммиака мощностью 1360 т/сутки. [c.210]

Применяя простую адсорбцию (т. е. приводя газ в соприкосновение с адсорбентом при тех илп иных условиях) и десорбцию (меняя температуру, давление), трудно разделить многокомпонентную смесь на все имеющиеся в ней комноненты. В лучшем случае можно выделить таким путем несколько фракций, каждая из которых содержит иреимуществеппо один пз колшонентов смеси. [c.144]

Рассмотрим принцип действия такой установки на примере разделения смеси, состоящей из трех компонентов, отличающихся газопроводностью через данную мембрану. Исходную смесь под давлением подают в точку питания первой колонны установки. Компонент с наибольшей проницаемостью отводится в качестве дистиллята с верхней части первой колонны. Кубовый остаток этой колонны подают на разделение во вторую, дистиллят которой представляет собой в основном компонент с промежуточным значением проницаемости, а кубовый остаток— газ с наименьшей проницаемостью. (По другому варианту во вторую колонну на разделение подают дистиллят первой, а компонент с наименьшей проницаемостью выводят в качестве кубового остатка первой колонны.) Расчет мембранных колонн для разделения многокомпонентных смесей можно проводить по уравнениям, выведенным для разделения как двухкомпонентных [24, 25, 26], так и многокомпонентных смесей [30]. [c.223]

На выходе из поглотителя HjS к десульфурированному продукту подводится пар в отношении 1,6 2,2 (по массе). Точное значение отношения определяется температурой предварительного подогрева, давлением риформинга и катализатором. Затем смесь подогревается до температуры реакции (400—5Ю С) и поступает в реактор риформинга, где одновременно проходит несколько промежуточных реакций между исходным продуктом, паром и остаточным рециркулирующим водородом. Запишем суммарную реакцию для н-гексана (а не всего многокомпонентного лигроина) [c.102]

Нефть и нефтепродукты относятся к многокомпонентным жццкостям, которые способны испаряться и образовывать паро-газо-воздушную смесь над поверхностью жидкости.Содержание горючего компонента в такой смеси зависит от температуры и давления окружающей среды, что обуславливает возможность образования на объектах нефтедобыва-вцей и нефтеперерабатывающей промышленности взрывоопасных смесей. [c.5]

Уравнение Бенедикта — Уэбба — Рубина долгое время использовалось как стандартное для определения Ki обеих фаз, однако, как считают некоторые исследователи, оно слишком сложно, чтобы его имело бы смысл применять при повторяющихся расчетах, например при решении задач, связанных с дистилляцией. В настоящее время для решения такого рода задач разработаны более простые методы расчета, примером может служить программа Кристиансена и др. [222] для многокомпонентной дистилляции, включая уравнение Соава. Результаты, полученные по основному алгоритму с акцентом на критические области и зоны высокого давления, рассмотрены на основе уравнения Соава — Асселина и др. [165]. Схема дистилляции с применением уравнения Соава или Пенга —Робинсона для оценки АГ, в задачах криогенной техники превосходит метод Чао — Сидера [632]. Сим и Доберт [637] пришли к выводу, что метод Соава наиболее пригоден для расчетов процессов испарения нефтяных смесей. Они разделяли смесь на фракции с интервалом по температуре кипения в 25°С и соотносили среднюю точку кипения Ть и плотность S с молекулярной массой М и критическими характеристиками, необходимыми для решения уравнения Соава. Ниже приведены эти эмпирические зависимости [c.311]

При использовании бинарных холодильных агентов имеется возможность получить в обычном парокомпрессорном цикле температуры до мин5"с 70—80 при небольших степенях сжатия (14—20). Используя многокомпонентные смеси и увеличивая регенеративные поверхности, этот цикл можно превратить в однопоточный цикл глубокого охлаждения. Такой цик.л, по мнению А. П. Клименко, может работать на температурном уровне до минус 160° и совмещает термодинамические преимущества каскадного цикла с конструктивной простотой дроссельного регенеративного цикла [54]. Бы.яо показано, что в качестве бинарной холодильно " смеси для установок, работающих на уровне температур около минус 70°, целесообразно применять смесь этана и пропана. Б установках с низким давлением остаточного газа рекомендуется получать холод при помощи детандера, включенного между колонной и предварительным теплообменником. [c.55]