Общие определения условий течения жидкости

Известно много методов, пригодных для определения реологических свойств жидкости, но только немногие из них дают истинную величину ее текучести. Это методы — капиллярный, падающего шара, Куэтта и крутильного маятника. В настоящее время уравнение течений, исходя из диаграммы сдвига, может быть написано только применительно к двум методам капиллярному и Куэтта Капиллярный вискозиметр нельзя использовать в псевдоожиженных системах из-за неблагоприятного пристеночного эффекта в капиллярах. Вискозиметр Куэтта может быть использован при соблюдении ряда важных условий (см. ниже). В случае вискозиметров (с падающим шаром и крутильного) не удается по диаграмме сдвига составить общее уравнение течения (известны лишь частные решения ). Добавим, что в вискозиметрах с падающим шаром очень велик пристеночный эффект. Кроме того, следует учитывать значительное нарушение структуры псевдоожиженного слоя вблизи лобовой поверхности движущегося шара . [c.229]

Кажущаяся, или открытая, пористость Я (в %) определяется по объему пор, заполняемых пикнометрической жидкостью, по отношению к общему объему материала. Эта пористость характеризует тот объем открытых пор, по которому перемещается газ или жидкость в процессе эксплуатации или дополнительной обработки материала путем пропитки или уплотнения. Исходя из механизма движения газов в пористой структуре углеграфитовых материалов, определяемого соотношением между длиной свободного пробега молекул газа при нормальных условиях (X) и размером пор (2 г), весь спектр пор можно подразделить на группы с определенным интервалом размеров радиуса. Средняя длина свободного пробега молекул воздуха, Ог, СО, СОг, НгО и т. п. при нормальных условиях составляет (5,9—7,1) -Ю А. В зависимости от величины отношения длины свободного пробега молекул к диаметру поры возможны три механизма перемещения молекул газа в пористой структуре. При Х/2/ > 1 течение газа молекулярное, при У2г < 0,01 — вязкостное, а если выполняется условие 0,01 < Х/2г < 1, то наблюдается промежуточный режим течения. [c.17]

Вискозиметрия полимеров — совокупность методов измерений вязкостных свойств полимерных систем. В общем случае эти свойства характеризуются зависимостью напряжения сдвига т от скорости сдвига 7 при различных темп-рах. Коэфф. пропорциональности, связывающий эти величины в ур-нии Ньютона (t=tiy), наз. вязкостью т . Если зависимость т от у нелинейная (неньютоновские системы), то задачей В. является определение функции течения у=/(т). В этом случае величина х/у наз. эффективной вязкостью она зависит от значений т илп у (см. также Вязкотекучее состояние и Реология). Основными условиями измерения вязкости жидкостей и пластичных тел являются 1) ламинарность потока 2) прилипание жидкости к поверхности твердого тела, относительно к-рого она движется (относительная скорость на этой поверхности равна нулю) 3) пренебрежимо малое влияние инерционного фактора или возможность исключить его при обработке экспериментальных данных. [c.232]

ОБЩИЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УСЛОВИЙ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ [c.254]

В условиях течения жидкости б зернистом слое отдельные составляющие коэффициентов диффузии и дисперсии соответствуют указанным выше. Однако то обстоятельство, что пространство, по которому течет жидкость, заполнено плохо обтекаемыми элементами, укладывающимися друг относительно друга в различные геометрические ансамбли, приводит к значительному изменению в соотношениях между отдельными компонентами коэффициентов перемешивания по сравнению, например, с течением жидкости в цилиндрической прямой трубе. Ниже приводятся некоторые общие зависимости по определению отдельных компонентов диффузии и дисперсии в зернистом слое. [c.205]

Общая проблема, поставленная в предыдущей главе с целью определения условий подобия, настолько сложна, что не может быть решена теоретически. В большинстве приложений суспензия содержит огромное количество частиц в каждом элементе объема. В то же время совсем не обязательно знать движение каждой частицы или подробности картины течения жидкости между частицами, поскольку на практике представляют интерес только средние величины. [c.31]

Главным источником трудностей, возникающих при исследовании гидродинамической задачи, поставленной в общей форме, является динамическое уравнение движения (уравнение Навье — Стокса) (I, 17]. Это уравнение, которым определяются динамические условия процесса течения жидкости, отличается большой сложностью. Даже в предположении о постоянстве физических свойств среды оно представляет собой нелинейное дифференциальное уравнение в частных производных второго порядка, которое к тому же содержит две переменные, подлежащие определению — скорость и давление 1, уравнение (3.19)]. Разумеется, структурная сложность уравнения обусловлена сложностью физического механизма процесса. [c.12]

Для упрощения количественного анализа ламинарного смешения разработан метод исследования изменения площади поверхности раздела фаз в процессе смешения. Увеличение площади поверхности раздела можно непосредственно связать с начальной ориентацией и общей деформацией системы [17, 3]. Величину деформации можно рассчитать, зная в деталях картину течения. В конечном счете общая деформация может служить количественной характеристикой ламинарного смешения. Ее можно связать с конструкцией смесителя, технологическими параметрами процесса смешения, физическими свойствами смеси и начальными условиями. Однако измерить общую деформацию жидкости нелегко. Не удается также установить непосредственную связь между расчетной величиной деформации и композиционной однородностью смеси, которая зависит от распределения элементов поверхности раздела внутри системы. Лишь в относительно простых случаях удается рассчитать ширину полос текстуры по величине общей деформации. В более общем случае для определения величины деформации, обеспечивающей заданную однородность смеси, приходится устанавливать эмпирические закономерности. Таким образом, деформация является характеристикой процесса, позволяющей установить связь между параметрами процесса смешения и качеством смеси. В дальнейшем некоторые из этих количественных подходов будут рассмотрены более детально. [c.199]

Одним из важнейших показателей, который позволяет судить о степени опасности поступающих в водоем сточных БОД, содержащих вредные вещества, является влияние последних на общий санитарный режим водоема. В связи с этим нами были предприняты исследования по изучению влияния химических реагентов на санитарный режим водоемов в условиях эксперимента с целью установления их пороговых концентраций по этому показателю. Для этого проводилось изучение их влияния на первую фазу окисления органических веществ, об интенсивности которой судили по динамике биохимического потребления кислорода (БПК), и на интенсивность процессов минерализации азотсодержащих органических веществ. Параллельно велись наблюдения за развитием и отмиранием водной сапрофитной микрофлоры. Определение БПК проводилось по общепринятой методике и сводилось к следующему дехлорированная вода, предварительно смешанная с бытовой сточной жидкостью и содержащая различные концентрации веществ, насыщалась путем встряхивания в течение 1 минуты кислородом воздуха и разливалась в кислородные склянки с притертыми пробками, которые выдерживались при 20°С в водном термостате. Определение потребления кислорода проводилось тотчас, на 1, 3, 5, 7, 10, 15, 20 сутки, что позволило проследить за динамикой БПК. Через такие же промежутки времени велось наблюдение за процессами нитрификации и за развитием и отмиранием сапрофитной микрофлоры. Динамика биохимического потребления кислорода под влиянием различных концентраций реагентов в качестве примера показана на рис. 3. Полученные результаты во всех опытах по каждой концентрации были усреднены и для большей наглядности приводятся в процентах по отношению к контролю в табл. 10. [c.57]

Общий способ выявления природы и происхождения важных определяющих параметров состоит в приведении к безразмерному виду полной системы уравнений, выраженных через характерные величины и относящихся к какому-либо частному случаю течения, например к изображенному на рис. 2.8.1. Методика заключается в определении параметров, от которых зависит перенос. Например, целью расчета является определение результирующего коэффициента конвективной теплоотдачи /г или числа Нуссельта Ыи = кЬ/к. Расчет выполняется путем решения системы уравнений при заданных граничных условиях относительно функции t x,y,z, x) и последующего вычисления плотности теплового потока к жидкости на поверхности раздела между жидкостью и стенкой. Затем плотность теплового потока интегрируют по площади поверхности А и определяют полный тепловой поток Q. [c.59]

Все исследования, проводивщиеся по конденсации пара в жидкое состояние, достаточно убедительно показали, что при конденсации пара в жидкость в присутствии неконденсирующегося газа интенсивность процесса резко падает по сравнению с конденсацией чистого пара. При наличии неконденсирующихся газов в паре скорость конденсации пара в жидкое состояние определяется, как утверждают многочисленные исследователи, скоростью диффузии пара к поверхности, где происходит конденсация, через образующийся у этой поверхности слой неконденсирующихся газов. Это происходит потому, что на холодной стенке конденсируется только пар, а воздух остается. При отсутствии конвек-. ции с течением времени воздух скопляется около стенки и оказывает значительное препятствие продвижению пара к стенке (М. А. Михеев). Экспериментально показано, что величина коэффициента теплоотдачи а в сильной степени зависит от содержания воздуха в паре увеличение содержания воздуха в паре на 1 % может при определенных условиях привести к снижению коэффициента теплоотдачи на 60%. Аналогичное влияние на процесс конденсации пара в жидкость оказывают и другие неконденсирующиеся при данной температуре газы. В общем виде вопрос о скорости конденсации пара из парогазовой смеси был разрешен классической диффузионной теорией Стефана. Полный поток конденсирующегося пара выражается уравнением Стефана [c.155]

В работе представлены характерные кривые изменения обводненности продукции добывающих скважин опытных очагов. Анализ динамики обводненности, выполненный с начала разработки, позволил выявить ряд особенностей. Период безводной эксплуатации практически всех скважин сравнительно невелик, и безводная добыча нефти составляет небольшую долю от общей добычи нефти на исследуемом объекте. Следует отметить, что на различных стадиях обводнения добываемой продукции темп его роста различен. Так, сравнительно быстро достигается обводненность продукции скважин до 80%, далее рост обводненности существенно снижается, и даже стабилизируется на определенном значении и годами не меняется. Сохранение доли воды в добываемой продукции на одном уровне в течение длительного времени (при неизменных условиях эксплуатации) свидетельствует о практически полном обводнении потока жидкости в одном из прослоев или даже в отдельном пласте в зоне дренирования скважин и служит сигналом для прове- [c.22]

Эти результаты будут использованы в разд. 5.4 при определении изменений средней концентрации в условиях турбулентного течения, но даже сейчас ясно, какое практическое значение имеет знание по крайней мере порядков величин X, х я средних ускорений, если они существуют, для предсказания поведения частиц при турбулентном режиме течения с заданными граничными условиями. В следующей главе мы приведем некоторые количественные экспериментальные результаты, полученные для турбулентных течений однородной жидкости. Эти результаты применимы к суспензиям, когда объемная и массовая концентрация малы по сравнению с 1. В общем случае, когда эти, условия не выполняются, будем предполагать, за неимением надежных экспериментальных данных, что порядок величин основных параметров данного турбулентного течения одинаков для однородной жидкости и суспензии. [c.142]

Как известно, при турбулентном течении жидкости в непосредственной близости от ртенки можно наблюдать относительно спокойную зону течения, обычно называемую пленкой . Значительная часть общего перепада температур между ядром потока жидкости и поверхностью стенки приходится на долю этой пленки. В изотермическом турбулентном потоке при определенных условиях течение в пленке по характеру близко к ламинарному. Положение внешней границы пленки аЬ, где течение сменяется на турбулентное, характеризуется некоторым критическим значением числа Рейнольдса ОО/ц. Для удобства часто считают, что весь температурный перепад между жидкостью и стенкой приходится только на эту медленно текущую пленку, хотя это допущение может оказаться в значительной степени ошибочным вследствие недостаточно полного перемешивания в ядре потока жидкости. [c.196]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Аппарат состоит из трубчатого корпуса 1 с чередующимися элементами сужений, выполненными в виде двух труб 2 и 5 и расширений 4, с которыми трубы 2 и 5 соединены наклонно. При принудительном пропускании суспензии с определенной скоростью через устройство внутри труб 2 и < , общее сечение которых меньше элементов 4, создаются условия кавитирования жидкости. Сечения элементов отвечают таким скоростям течения жидкости, которые достаточны для мгновенного захлопывания кавитадионных полостей в жидкости, [c.196]

Такие решения упрощенных уравнений Навье-Стокса или уравнений Рейнольдса, Громеки и других являются в действительности лишь частными решениями общих уравнений Навье-Стокса (33) гл. I. При определенных условиях эти решения устойчивы и выражаемые ими течения смазки действительно наблюдаются на практике. Однако при других условиях ламинарное течение жидкости или газа становится неустойчивым и заменяется более сложными формами течения в виде упорядоченных вихревых или беспорядочных вихревых, турбулентных течений. Теоретический расчет таких течений очень сложен. Несколько проще выполняется анализ тех условий, при которых ламинарное течение теряет устойчивость. Тогда можно рассматривать малые возмущения основного движения и развитие или затухание этих возмущений со временем или с перемещением потока жидкости. При этом уравнения Навье-Стокса (33) гл. I можно линеаризовать по выражениям скорости возмущенных течений, пока эти скорости много меньше скоростей основного ламинарного течения. [c.73]

Перенос общих теоретических положений о существовании безвихре вого движения в идеальной жидкости на поток реальной жидкости с до статочной для технических целей точностью возможен лишь при соблю дении определенных условий. Известно, что вихревое движение в реаль ной жидкости затухает под влиянием внутренних сил вязкости. В то же время при течении реальной жидкости в каналах плохо обтекаемой формы возникают вихри. [c.51]

Внутреннее трение. Оно обусловлено обменом количества движения между мельчайшими неделимыми частицами тел. В нормальных жидкостях, предста1вляющих собой индивидуальные химические соединения или смеси полностью взаимно растворяющихся индивидуальных химических соединений, а также в истинных (молекулярных) растворах твердых тел в нормальных жидкостях такими мельчайшими неделимыми частицами являются отдельные молекулы или их ассоциированные соединения. Внутреннее трение нормальных жидкостей представляет собой физическую константу, которую называют вязкостью. Внутренним трением обладают также дисперсии, которые не относятся к гомогенным однофазным системам. Внутреннее трение дисперсий, к которым принадлежат коллоидные растворы, эмульсии и суспензии, складывается из внутреннего трения дисперсионной среды и дополнительных сопротивлений, создаваемых элементами дисперсной фазы. Однако для такого рода систем внутреннее трение не является физической константой это суммарное проявление элементарных свойств, присущих каждой фазе в отдельности, и их взаимного влияния, чрезвычайно сильно зависящих от условий течения. По аналогии с вязкостью нормальных жидкостей внутреннее трение дисперсных систем также называют вязкостью, добавляя к нему определение аномальная , структурная , эффективная и т. д. Правильнее было бы сохранить название вязкость только для внутреннего трения тех тел, для которых оно является физической константой. Для тех тел, для которых внутреннее трение представляет собой переменную величину, изменяющуюся в различных условиях течения, предпочтительно говорить о внутреннем трении, как об общем понятии, определяющем суммарное со- [c.9]

Первые работы, касающиеся теории шнекового насоса, относятся к 1922—1928 гг. и вьшолнены Ровеллом и Финлейсопом, которые дали некоторые уравнения для определения производительности (количество экструдируемой массы в единицу времени), потребляемой мощности и коэффициента полезного действия одношнекового пресса [25]. Их работы базируются на общих основа.х. теории гидродинамики, которые отражают условия течения слоев жидкости между неподвижным и движущимся элементами [68]. [c.104]

Трещины в катодных покрытиях. Рассмотрим с электрохимической точки зрения поведение несплошного покрытия, которое является катодным по отношению к основному металлу. Иногда считают, что катодное несплошное покрытие дает худшие результаты по сравнению с теми, которые получи-лись бы, если бы его не было, поскольку будет происходить интенсивная коррозия на оголенном участке, вследствие комбинации большого катода и малого анода. Электрохимические принципы, однако, наводят на мысль, что такая интенсификация может происходить при определенных условиях, а не всегда. Общие наблюдения, сделанные нами, указывают на случаи, когда не наблюдается интенсификации коррозии в трещинах катодного покрытия. Например, плохо отникелированный руль велосипеда вскоре обнаруживает пятна ржавчины, но проникновение коррозии внутрь происходит медленно, и уменьшение толщины, конечно, меньше, чем общая потеря толщины, которая имеет место на непокрытом стальном руле. Интенсификация коррозии в трещинах наблюдается только в том случае, если сопротивление жидкости настолько мало, что отдельные части покрытия могут эффективно поддерживать течение катодной реакции. Это, вероятно, происходит тогда, когда покрытая поверхность полностью погружена в жидкость с высокой электропроводностью и когда покрытием является металл, который в катодных условиях будет оставаться свободным от окисла. Это реализуется в действительности на благородном металле подобно меди, как это объясняется на стр. 181. Примером являются ранние исследования в Кембридже на стальных полосах, покрытых медью й никелем. Покрытие разрушалось резким изгибом полосы, так что обнажалась сталь, которая выдерживалась в парах кислоты. Сталь, покрытая медью и выдержанная в парах концентрированной НС1, подвергалась локальной коррозии, которая была более интенсивна, чем коррозия на непокрытой стали. Объемистая ржавчина, образующаяся между сталью и медью на сгибах, выдавливает покрытие, так что постепенно повреждения становятся более обширными (вероятно, интенсивность разрушения уменьшается). Подобное отделение покрытия в процессе ржавления отмечалось и в воздухе, содержащем SOg и влагу, как на омедненных, так и на никелированных образцах, но ясно выраженной интенсификации не отмечалось в этих случаях. Электропроводность жидкой пленки была вероятно ниже. Отмеченное заметное увеличение интенсив-HodTH, приводящей к перфорации стали вблизи углов, наблюдалась на омедненной стали, несущей разорванное покрытие, через 91 день переменного погружения в 0,5 н. раствор Na l. Однако, при полном погружении, ржавчина образуется с наружной стороны покрытия в трещинах, и отделения покрытия хзбъемными продуктами, образующимися под ним, не происходит. Некоторые другие результаты, полученные в таких же исследованиях, менее легко объяснимы. Стальные образцы, покрытые никелем, на которых покрытие не разрушалось изгибом, обрызгивались ежедневно 0,01 . H SO в течение 37 дней и в промежутках выдерживались в условиях лаборатории сталь осталась практически неизмененной. То же самое наблюдалось для стали, покрытой цинком (который, вероятно, является, анодом), в то время как сталь, покрытая медью, испытывала небольшую коррозию, хотя основное [c.580]

Движение жидких углеводородов в трубопроводах сопровоздается появлением в определенных условиях газовой фазы. Расчет такого режиму течения нестабильного конденсата представляет значительную сложность ввиду отсутствия в настоящее время общей теории газожидкостных смесей. Наиболее перспективным признается создание частных моделей для отдельных структур течения. При сравнительно небольших газосодержаниях потока и значительных его скоростях в трубопроводах реализуется мелкодисперсная (пузырьковая, эмульсионная) структура, характеризущаяся распределением газовой фазы в виде дисперсных пузырьков. Поэтому математическая модель движения углеводородной системы по трубопроводу должна быть пригодна как для расчета участков трубопровода с однофазным течением жидкости, так и участков о движением газожидкостного потока мелкодисперсной структуры. Знание механизма протекания процессов гидродинамики и теплообмена в конденсатопроводах, умение с достаточной точностью рассчитывать теплообмен и гидравлические потери в них необ-ходиш как при проектировании, так и для решения задач еперативнсго управления. [c.19]

Французская фирма "Пеко" разработала моторный метод оценки механической стабильности автомобильных масел, основанный на проведении испытания четырехтактного четырехцилиндрового двигателя Peugeot 204, имеющего общую систему,смазки с коробкой передач. Диаметр цилиндра двигателя - 75 мм, ход поршня - 64 ым, рабочий объем цилиндров - ИЗО см . Во время испытания (50 ч) двигатель работает с максимальной нагрузкой 4100 об/мин, расход бензина (с октановым числом по исследовательскому методу 98) составляет 14,5 л/ч, температура масла и охлаждающей жидкости на выходе из двигателя II0-II5 и 85°С, соответственно. Перед испытанием в картер двигателя заливают 4,1 кг масла расход масла за время испытания не должен превышать 1,5 кг. Пробы масла (по 60 см ) отбираются через 5, 10 20,-40 ч работы двигателя и перед его остановкой (50 ч). Перед определением вязкости работавшие масла выдерживают в токе азота в течение 45 мин. при 100-И0°С. Вязкость определяется при 99°С. Через каждые четыре испытания на двигателе заменяют поршни, поршневые кольца и кольца цилиндров. Это обеспечивает хорошую сходимость между результатами повторных испытаний масел. Из сравнения результатов оценки моторных масел по методике фирмы "Пежо" и результатов эксплуатационных испытаний следует, что снижение вязкости масла вследствие механической деструкции полимерных присадок, наблюдаемое в условиях эксплуатации после 1000 км пробега автомобиля, достигается на двигателе Peugeot 204 за 10 ч. [c.7]

Условия опыта [32] крайне просты для проведения эксперимента используют трубку, которая изображена на рис. 118. Ее нижний конец закрыт тампоном из стеклянной ваты или грубой фильтрующей пластинкой (G1). Ведущий вверх сифон позволяет поддерживать на определенном уровне жидкость, которая закрывает слой искусственной смолы. Небольшая стеклянная пластинка G2, прикрепленная к нижнему концу вставленной в резиновую пробку сборной воронки и погруженная в жидкость, выполняет ту же роль [33J. При препаративной работе в общем применяют трубки без водослива от 6 до 20 мм и длиной 60—200 см. Адсорбент предварительно просеивают и используют возможно более одинаковый состав по размеру частиц адсорбент равномерно вносят в трубку, примерно до половины заполненную водой, и оставляют для набухания в течение нескольких часов. Катионообменник основательно промывают 5 к. соляной кислотой, с тем чтобы заменить все еще присутствующие способные к обмену J катионы на ионы Н+. Для этого обменник обрабатывают в течение примерно 10 мин кислотой, и тщательно промывают его до исчезновения реакции на хлорид-ион. Затем слабокислый разбавленный раствор вещества медленно пропускают через обменник, иногда при повышенной температуре, так что в верхнем слое колонки происходит возможно более полный обмен и образуется четкая граница зон. Если речь идет о препаративном получении чистой кислоты или основания, то достаточно после 10—15 мин выдерживания промыть водой, причем рекомендуется своевременно менять приемник, чтобы не получить сильно разбавленный раствор. [c.259]

На фиг. 114 постепенное понижение давления в системе характеризуется опусканием пунктирной горизонтальной линии к. Положение линии указывает на то, что общий уровень давления в в системе слишком высок для возникновения поверхностной кавитации на профиле. Положение к,-, при котором горизонтальная линия становится касательной к вершине кривой, свидетельствует о том, что в данной области потока создались условия, при которых воз-М0Ж1Ю начало кавитации. При давлении, которое обычно в первом приближении считают равным давлению насыщенных паров жидкости, возникают кавитационные пузырьки и начинается их рост, скорость которого зависит от физических свойств и начального состояния жидкости. Этот рост требует определенного времени. Таким образом, для того чтобы кавитация стала видимой и слышимой, общий уровень давления в системе должен упасть до некоторой величины к. . В новых условиях скорость роста кавитационных пузырьков является функцией не только физических свойств и состояния жидкости, но также и гидродинамических характеристик потока. Другими словами, степень развития кавитации будет зависеть от разности давлений Др, соответствующих величинам к и к., и продолжительности времени АТ, в течение которого элементарный объем жидкости находится под действием пониженного давления. Предположим, что в каком-то частном случае для начала кавитации необходимо, чтобы произведение средней разности давлений ДР и времени, в течение которого она действует, было постоянным и равным С . Заштрихованная площадь А на фиг. 114 пропорциональна этому произведению. Коэффициент пропорциональности для 1) [c.201]

От воздействия - --изомера в дозе 0,28 кг га и выше наблюдалось уменьшение количества корешков с микоризой на корнях сеянцев сосны. Сазонов и Федорова нашли, что водный раствор гексахлорциклогексана, взятый в определенных концентрациях, способен угнетать бактерии С1оз1г1с1шт гс81псит. Исследования растворимости органических веществ, гумуса и минеральных веществ почвы в дистиллированной воде и в растворах гексахлорциклогексана путем встряхивания почвы с жидкостью в течение нескольких мпнут показали, что в растворах гексахлорциклогексана, содержащих его в количестве 0,000Ио, общая сумма водорастворимых составляла 0,189 г на 100 г почвы, а в контроле только 0,075 г на 100 г почвы. Так как, по мнению автора, условия опыта, возможно, исключали влияние микроорганизмов, он объясняет полученные результаты химическим воздействием гексахлорциклогексана на соли, содержащиеся в почве. [c.252]

Вместе с тем простота закономерностей роста, выражаемая в виде экспоненты, делала эту зависимость притягательной для использования ее при проведении технологических расчетов, как это предлагает Л. М. Батунер [2] при определении необходимого уровня аэрации растущей культуры. В общем такой прием допустим, особенно, если речь идет о расчете технологических режимов начальных этапов процесса культивирования, когда отличие роста популяции от экспоненциального закона не проявляется достаточно резко. Положение принципиально не изменится, если даже этот закон будет распространен и на более поздиние сроки культивирования. Это связано с тем, что действительная интенсивность роста, а также и всех метаболических процессов на протяжении процесса культивирования будет ниже того уровня, который был рассчитан в предположении подчинения роста популяции на всем его протяжении экспоненциальному закону. В этом случае можно вполне обоснованно полагать, что растущая культура не будет испытывать недостатка ни в кислороде, ни в других компонентах субстрата, режим подачи в культуру которых (или, наоборот, удаления из культуры) будет заведомо избыточным. Другое дело, что это отражается на экономичности производства и приводит к его необоснованному удорожанию. Однако если условия культивирования (например, температуру или величину pH культуральной жидкости) регулировать по жестко заданной программе, рассчитанной в предположении экспоненциального роста, то с течением времени условия культивирования все больше и больше будут отличаться от заданных и произойдет перерегулирование процесса. И, наконец, реальная производительность процесса культивирования никогда не достигнет проектной, если таковую принимали, исходя из представлений о экспоненциальном законе роста популяции. [c.60]

Едкий натр, 0,05 н. раствор. Для определения титра едкого натра в пропаренную коническую колбу емкостью 50 мл отвешивают около 15 мг янтарной кислоты (или дигидрата щавелевой кислоты) и приливают 5 мл воды. После прибавления 2 капель раствора фенолфталеина титруют полученный раствор шелочью на холоду до светло-розовой окраски. Быстро нагревают до кипения (в течение 20 сек) и снова титруют до светло-розовой окраски. Рекомендуется возможно точнее придерживаться условий проведения анализа и, принимая во внимание медленное стенание раствора щелочи в бюретке, отмечать объем израсходованной щелочи тотчас по окончании титрования и 60 мин спустя. Поправку вычисляют в соответствии с объемом, отсчитанным через 60 мин. Поскольку объем стекающей по стенкам щелочи пропорционален общему израсходованному объему, вычисленная поправка (в %) справедлива для каждого объема жидкости в бюретке. [c.334]

Ионообменные мембраны являются плотными пленками с высоким гидравлическим сопротивлением. Поскольку концентрация коионов в мембране значительно меньше их концентрации во внешнем растворе, то при продавливании раствора электролита через мембрану его концентрация снижается. В этом отношении поведение ионообменных мембран аналогично поведению обратноосмотических, однако гидравлическая проницаемость последних гораздо выше. При фильтрации раствора электролита через ионообменную мембрану, так же, как и в случае обратноосмотической мембраны, возникает скачок потенциала, называемый потенциалом течения (в случае катионообменной мембраны в растворе-фильтрате имеется избыток катионов, поэтому раствор с пониженным давлением приобретает избыточный положительный заряд). Потенциал течения для ионообменных мембран невелик и обычно составляет 2-3 мВ [34, 63], так что этой величиной всегда можно пренебречь при электродиализе. Вкладом гидравлической проницаемости в общий массоперенос через ионообменные мембраны также можно пренебречь при технических расчетах [63]. В то же время явление гидравлической проницаемости и потенциала течения весьма интересны с теоретической точки зрения, поскольку их изучение может дать полезную информацию о структуре мембраны, о состоянии ионов и воды в ней [34]. Так, зная порозность мембраны (определенную по необменной сорбции электролита [34, 167, 168] (формула (1.65)) или другим способом), ее толщину, коэффициент гидравлической проницаемости и вязкость жидкости, можно оценить эффективный гидравлический радиус пор мембраны [63], Полученные таким образом результаты, однако, довольно слабо коррелируют с другими данными, найденными, например, методом контактной эталонной порометрии (КЭП). Эффективный гидравлический радиус пор в мембране МК-40 при увеличении концентрации Na l до 1 моль/л растет от 2,5 до 65 нм [63]. В то же время метод КЭП показывает, что наибольший объем поглощенной воды для обеих мембран приходится на поры с радиусом примерно 10 нм [46, 47, 52]. Понятно, что гидравлический радиус должен быть, вообще говоря, меньше среднего радиуса пор, определенного методом КЭП, поскольку при фильтрации важную роль играет фактор извилистости пор, а также их узкие перешейки и тупики. Коэффициент фильтрации сильно зависит от условий синтеза мембраны, например, эта величина для различных образцов мембраны МК-40 может различаться в несколько раз [63]. [c.253]

В коническую колбу из термостойкого стекла вместимостью 200—300 мл вливают пипеткой 10 мл раствора 1, затем 10 мл раствора 2 и добавляют раствор сахара, содержащий самое большее 100 мг сахара. Смесь разбавляют водой так, чтобы общий объем составлял 50 мл. Этот раствор нагревают на маленьком пламени газовой горелки, поставив колбу на асбестовую пластинку с круглым вырезом диаметром около 6 см. Смесь нагревают до кипения в течение приблизительно 3 мин и затем кипятят в течение (точно ) 2 мин. Кипение должно быть умеренным, чтобы объем жидкости в колбе при этом не изменялся для уменьшения испарения в горло колбы вставляют маленькую воронку. По окончании кипячения колбу быстро охлаждают холодной водой до 25°С и добавляют к смеси 3 г иодида калия, растворенного не более, чем в 10 мл воды, и.10 мл 257о-ной серной кислоты (1 объем концентрированной серной кислоты и 6 объемов воды). Тотчас же при непрерывном перемешивании титруют 0,1 н. раствором тиосульфата до перехода коричневой окраски в желтую, затем вливают 10 мл раствора крахм.ала и медленно титруют до полного исчезновения синей окраски. Раствор в течение нескольких минут остается окрашенным в кремовый цвет, присущий иодиду меди (I). В таких же условиях проводят контрольный опыт. Расход тиосульфата в основном опыте вычитают из расхода тиосульфата при контрольном определении и по этому количеству находят по табл. 3 Приложения содержание сахара. [c.513]