Жидкость характер потоков в аппаратах

Распределение жидкостей в насадке колонны. Орошаемая насадка не оказывает такого выравнивающего действия на поток жидкости, как на поток газа. Это объясняется различием в характере течения капельной и сжимаемой жидкости (газа) через слой колец. Введенный в колонну газ растекается по торцу насадки (обычно нижнему) как по фронту решетки [стр. 8, формулы (2) и (3)] и заполняет весь свободный объем насадочных тел. У подаваемой на орошение колонны жидкости (независимо от типа оросительного устройства колонны, см., например, рис, , а—г) подобное растекание отсутствует для ее распределения внутри аппарата характерно пленочное течение по наружной и внутренней поверхности насадочных тел. Вместе с тем нри кольцевой насадке (см. рис. 2, а и г) небольшое количество жидкости падает также в виде капель, струек и отраженных брызг внутрь колец и между ними, а при использовании хордовой и листовой насадки — в свободное пространство между ее плоскостями. [c.16]

В колонных аппаратах химической технологии объемная доля дисперсной фазы может изменяться в очень щироких пределах - от нуля до максимально возможной, а скорости движения фаз относительно стенок аппарата имеют, как правило, тот же порядок величины, что и скорость движения частиц относительно жидкости. Поэтому взаимодействие фаз, связанное с их относительным движением, и гидродинамическое взаимодействие частиц между собой оказывают решающее воздействие на характер течения в аппарате. Для математического описания течений такого рода наибольшее распространение в последнее время получила модель раздельного движения фаз, или двухжидкостная модель [92—95]. В ней фазы рассматриваются как два взаимопроникающих и взаимодействующих континуума, заполняющих один и тот же объем [92, 95]. Фазы, составляющие дисперсную смесь, как бы размазываются по объему, занятому смесью, но при этом каждая из них занимает лишь часть этого объема Величина носит название объемной доли (или объемной концентрации) г-й фазы и является одной из основных характеристик дисперсного двухфазного потока. Объемная доля дисперсной фазы д = может называться удерживающей способностью, задержкой, газосодержанием, а объемная доля сплошной фазы ( = 6 -удерживающей способностью по сплошной фазе либо порозностью. Для двухфазного течения всегда <р + = . Приведенная плотность фазы определяется следующим образом [c.58]

Рис. III. 13. Характер потоков жидкости в аппаратах с пропеллерной (а) и турбинной (б) мешалками.

По направлению течения жидкости в лопастных системах турбобур относится к прямоточным турбинам. Как в статоре, так и в роторе жидкость движется вдоль оси турбины, не приближаясь к ней и не удаляясь от нее. Для сравнения укажем, что на гидроэлектростанциях применяют также радиальные, осевые, радиально-осевые и тангенциальные турбины, название которых указывает направление движения жидкости в лопастном аппарате ротора. Их устройство приспособлено к различному характеру питания турбины естественными водными. потоками. [c.53]

Для создания математической модели аппарата с учетом перемешивания жидкости или газа необходимо определить коэффициент продольного перемешивания, т. е. перемешивания по высоте пенного слоя (или число Пекле для продольного перемешивания Ре = и)гН/В), либо число идеальных реакторов в каскаде, идентичном реальному реактору. В зависимости от принятой для описания процесса модели, направления и характера потоков исследователи дают разные названия коэффициентам перемешивания коэффициент обратного перемешивания, коэффициент турбулентной диффузии, коэффициент продольного перемешивания и др. В дальнейшем величину, характеризующую перемешивание вдоль оси основного движения фазы, будем называть просто коэффициентом перемешивания [c.158]

Пример 7. Общий случай расчета емкостных аппаратов, для которых определяющими факторами являются длительность пребывания перерабатываемой массы в реакционной зоне и характер потока перерабатываемой массы (критерий Рейнольдса 1 е). Такие аппараты применяются, например, при перер,)ботке жидкостей, склонных к расслаиванию. Практически в этих случаях аппараты оформляются в виде змеевиковых аппаратов типа / (сн. рис. I, стр. 16), [c.456]

Распределение времени пребывания элементов жидкости в аппарате в основном зависит от характера потока внутри сосуда и, следовательно, от особенностей конструкции реактора. Элементы жидкости, попадая в реактор, в отдельных его областях могут двигаться со значительной скоростью, перемешиваясь с другими элементами. Скорость такого движения в некоторых областях может быть незначительной, кроме того, в аппарате возможно существование циркуляционных и байпасных потоков, в которые оказывается вовлеченной значительная часть элементов жидкости. Все это характеризует и определяет структуру потока жидкости в аппарате и оказывает существенное влияние на характер распределения времени пребывания. Функция распределения времени пребывания элементов жидкости в аппарате полностью описывает случайную величину с вероятностной точки зрения. [c.67]

Величина падающего теплового потока на технологический аппарат зависит от физико-химических свойств горящей жидкости, а также от характера теплообмена аппарата с факелом пламени. Можно отметить два характерных вида теплообмена лучисто-конвективный и лучистый теплообмен (рис. 39). [c.74]

По одному методу в момент, принимаемый за начало х, во входящий поток быстро (теоретически мгновенно) вводят индикатор, или трассер. По другому методу индикатор вводится ступенчато, т. е. в момент х концентрация индикатора скачком возрастает до некоторой величины и остается на этом уровне длительное время. В качестве индикатора может быть использовано вещество, которое легко количественно определяется в жидкости и не реагирует ни с жидкостью, ни с материалом аппарата (например, к воде можно примешивать раствор красителя, неорганической соли, радиоактивные изотопы и т. д.). Количество индикатора должно быть небольшим, чтобы не оказывать влияния на характер потока. Затем измеряют концентрацию С индикатора в потоке, выходящем из [c.82]

Для аппаратов с отражательными перегородками пусковая мощность значительно меньше отличается от расчетной, так как в них преобладает вихревой характер потоков жидкости как в период пуска, так и в период стабильной работы. В этом случае при существенно большей расчетной мощности (чем для аппаратов без перегородок) основная энергия в оба периода работы аппарата расходуется на преодоление сил внутреннего треНия и не требуется пускового периода раскручивания потока. [c.245]

Как правило, полное перемешивание жидкостей (см. уравнения (X, II) и (X, 12) и зависимости, приведенные в табл. 16] уменьшает движущую силу при непрерывном процессе. Желательным является поршневой поток, приблизиться к которому можно при секционировании аппарата, как показано на рис. 221. В аппарате, изображенном на рисунке, обе жидкости поступают в аппарат снизу и удаляются из его верхней части. При полном перемешивании жидкости в вертикальном направлении в каждой секции аппарата характер движения потока тем ближе к поршневому, чем больше число секций [c.458]

По мере движения потоков их температуры изменяются для горячего потока от °С до °С, для холодного потока—от 4°С до Исключение составляют поток кипящей индивидуальной жидкости и поток конденсирующегося пара индивидуального вещества, для которых температуры процесса остаются постоянными (если, конечно, считать давления в различных сечениях аппарата по ходу потоков неизменными). На фиг. 86 показан характер изменения температур потоков при движении их вдоль поверхности теплообмена для прямотока и противотока (в общем случае). [c.239]

Стационарный слой катализатора или сорбента, кусковой или зернистой насадки, засыпанный в промышленный аппарат, представляет собой систему с весьма сложными и многообразными геометрическими характеристиками. Полное их описание предполагает задание формы элементов и их общего числа N в единице объема линейных размеров 1, й2,. .., йц всех зерен и их взаимного расположения. Последнее определяет размер и характер просветов между зернами, извилистость и взаимосвязь поровых каналов, по которым движется протекающая через аппарат жидкость или газ. Для несферических частиц существенна и их конкретная ориентация относительно потока. [c.5]

На входе индикатор тщательно смешивают со всей входящей в этот момент жидкостью. Индикатор вводят в количестве, не влияющем на характер потока. Затем измеряют концентрацию индикатора с, в потоке, выходящем из аппарата, как функцию времени /. В момент добавления индикатора / = 0. [c.44]

При пленочной конденсации пленка жидкости на поверхности аппарата создает термическое сопротивление теплоотдаче. Таким образом, интенсивность теплоотдачи при конденсации зависит от характера образования конденсата и скорости удаления его с теплопередающей поверхности. В аппаратах холодильной установки наблюдается пленочная конденсация холодильного агента. Коэффициент теплоотдачи при конденсации значительно уменьшается при содержании в паре воздуха (рис. 75). В этом случае у холодной поверхности создается воздушно-паровой слой с меньшим содержанием пара, чем в основном потоке, так как пар из этих слоев выпадает при конденсации на холодной поверхности. Воздушно-паровой слой создает сопро-конденсации и переходу и давления кон- [c.118]

Паровая струя под давлением подается в аппарат, заполненный /кидкостью. По выходе из сопла пар разбивается на мелкие пузырьки, перемешивающие жидкость. Циркуляционные потоки, образующиеся в результате перемешивания, распространяются на некоторую высоту ниже и выше сопла. Общая высота их распространения Нм, в пределах которой происходит конденсация пара. Тепловой и гидродинамический характер описываемого явления чрезвычайно сложен и составить для этого явления уравнение невозможно. Решить вопрос можно только методом анализа размерностей. Истечение пара из сопла и его конденсацию будут определять следующие величины [c.126]

Данные многочисленных исследований показывают, что унос жидкости газовым потоком пропорционален квадрату и даже кубу скорости газа в аппарате [1]. Определенное влияние на брызгоунос оказывает скорость газа в щели барботажного устройства и характер барботажа. В частности, установлено [21, что наличие динамически устойчивой пены над слоем жидкости уменьшает брызгоунос. Замечено [3], что унос жидкости с провальных тарелок меньше, чем с переточных, вследствие сепарирующего действия струй стекающей жидкости. [c.192]

В секционированных колонных аппаратах взаимодействующие потоки контактируют преимущественно путем барботажа диспергированной газовой (паровой) или жидкой фазы через слой жидкости. При осуществлении гетерогенных процессов с твердой фазой (каталитические реакции, адсорбция, ионообмен, высушивание влажных сыпучих материалов) взаимодействующий поток жидкости или газа проходит (фильтруется) через слой твердых частиц, расположенный на распределительном устройстве каждой секции. Этот слой может находиться в неподвижном или псевдоожижен-ном состоянии, в зависимости от характера и условий протекающего процесса. [c.14]

В контактных реакторах чаще всего процесс проходит в кинетической или внутридиффузионной областях. Учитывая большое влияние температуры на скорость реакции в этих областях, можно считать, что рещающее значение для увеличения масштаба имеет характер процесса теплопереноса. Этот процесс складывается из теплообмена в жидкости (газе) и в зернах катализатора, теплоотдачи на границе фаз и до стенки аппарата, конвекции в потоке реагентов при высоких температурах следует учитывать также теплообмен лучеиспусканием. [c.466]

О потоке газа или жидкости, проходяш,ем через реактор. Проведение реакций в потоке целесообразно в тех случаях, когда время реакции относительно невелико, а производительность аппарата высока и реагенты представляют собой газообразные вещества. При высоких концентрациях, когда возможны побочные реакции, применение проточных реакторов облегчает регулирование состава получаемого продукта. Большинство непрерывных процессов протекает в стационарном состоянии. Нестационарное состояние возникает при пуске и остановке аппаратов (см. стр. 132). Непрерывные процессы обычно проводят в гораздо более крупных масштабах, чем периодические. Некоторые типы реакторов непрерывного действия показаны на рис. 1У-1 и 1У-2. Характер зависимости концентраций компонентов смеси от времени и изменение концентраций по длине или высоте реактора показаны на рис. 1У-3. [c.113]

Известно множество конструкций колонных аппаратов, обусловленное различием характера и режима осуществляемых технологических процессов. Часто для одних и тех же процессов применяют различные аппараты. Всеобъемлющая классификация колонных аппаратов затруднительна, однако их можно классифицировать по отдельным характерным признакам. В аспекте рассматриваемой проблемы напрашивается классификация по способу контакта взаимодействующих потоков (фаз). При этом аппараты можно разделить на два относительно обширных класса. К первому принадлежат аппараты с непрерывным контактом взаимодействующих потоков на всем пути их движения. Сюда относятся несекционированные колонны насадочные (со сплошным слоем насадки), пленочные и барботажные (с одним, неразделенным, слоем жидкости или твердых частиц), распылительные. [c.13]

Авторы работы [199] отмечают сложный циркуляционный характер движения жидкости в барботажных колоннах. Скорость ее в сечении колонны меняется, причем центр восходящего потока может менять положение, блуждая в поперечном сечении. На крупномасштабную циркуляцию (размер высоты слоя) накладываются вихри меньшего масштаба (порядка диаметра аппарата), что приводит к радиальному обмену между областями с различными скоростями. Сочетание поперечных неравномерностей и обмена определяет влияние размера аппарата на интенсивность продольного перемешивания. [c.200]

Кратко остановимся на обстоятельствах, влияющих на характер поперечных градиентов. Если экзотермическая реакция протекает в цилиндрическом реакторе вытеснения, из которого тепло отводится через стенку путем внешнего охлаждения, то можно ожидать что профиль температуры будет иметь форму, сходную с профилем, приведенным на рис. 10 а, т. е. реагирующая среда будет более нагрета вблизи центра, чем у стенки. Может показаться поэтому, что поперечные градиенты не могут иметь места при отсутствии поперечного отвода тепла, т. е. в реакторе с идеально изолированными стенками. Однако при этом необходимо также учитывать градиент скорости. Поскольку жидкость или газ вблизи центра аппарата движутся быстрее, чем у стенки, повышение их температуры на данном участке по длине реактора меньше (так как реакция протекает слабее), и таким образом форма профиля температур получается обратной (рис. 10, б). (Более наглядно это можно представить ири рассмотрении холодного потока реагирующего газа, подаваемого в реактор, который дает шлейф, проходящий ио центру.) [c.52]

При проектировании реакторов описываемого типа следует иметь в виду, что характер газового потока и размер пузырьков зависят от скорости потока, определяющей величину межфазной поверхности. Процессы, в которых большую роль играет массообмен, следует проводить при турбулентном режиме верхней границей служит скорость, при которой начинают образовываться газовые пробки. Размеры пузырьков зависят от свойств жидкости — ее вязкости, плотности, поверхностного натяжения и т. д. Высота столба жидкости, зависящая от степени насыщения ее пузырьками газа, также влияет на работу аппарата. [c.360]

В случае подвода потока к аппарату сбоку характер протекания жидкости через слой в основном должен остаться таким же, как и нри централь- К/М подводе. [c.91]

Е Исследование продольного перемешивания с учетом эффективной и застойной зон с использованием модели источников и стоков и прямого гидродинамического метода определения кривых отклика показало, что коэффициент продольного перемешивания возрастает с увеличением расхода жидкости и падает с ростом нагрузки по газу. В интенсивных гидродинамических режимах профили скоростей потока выравниваются, что снижает коэффициент продольного перемешивания. Аналогичный характер зависимости наблюдается и для скорости потока жидкости. С ростом нагрузок по газу и жидкости критерий Пекле уменьшается. В проточных зонах аппарата устанавливается экстремальный характер зависимости критерия Пекле от нагрузки по газу и плотности орошения в колонне. Коэффициенты продольного перемешивания, определенные индикаторным методом, значительно выше (в некоторых режимах в несколько раз), чем полученные прямым методом. Разница между их значениями исчезает в режиме эмульгирования, что объясняется отсутствием застойных зон. [c.407]

В силу стохастического характера явлений массопереноса достижение равновесного состояния подчинено вероятностным законам распределения энергии и массы в пространстве и по времени. К наиболее существенным причинам неравновесности массообмена в промышленных условиях можно отнести неравномерность распределения частиц потока по времени пребывания обратный заброс фаз в результате механического уноса недостаточное время контакта фаз или межфазной поверхности контакта. Степень достижения равновесия на ступени разделения определяется гидродинамикой потоков жидкости и пара, их взаимодействием, а следовательно, временем пребывания в аппарате. [c.86]

Использование изложенной методики позволило установить зависимость статической удерживающей способности от гидродинамических режимов в аппарате и проследить экстремальный характер этой зависимости [И, 14]. Зависимости были получены путем вычитания величины динамической удерживающей способности, определенной как методом отсечки , так и прямым методом из значений полной удерживающей способности, рассчитанных по кривым отклика системы на индикаторное возмущение. Возрастание с увеличением нагрузок по обеим фазам до точки экстремума (лежащей в районе точки подвисания v lv =0,85) объясняется возрастанием активной поверхности насадки по мере увеличения нагрузок по газу и жидкости. Дальнейшее увеличение нагрузок, переводящее систему в более интенсивный гидродинамический режим (Уг/у нв > 0,85), приводит к развитию турбулентности потоков, вовлечению жидкости в застойных зонах в турбулентный обмен и, как следствие, к уменьшению статической удерживающей способности. В режиме развитой турбулентности возникновение застойных зон в насадке маловероятно. Статическая, а также динамическая удерживающая способности, определяемые методом отсечки и прямым методом, в этом режиме принимают примерно одинаковые значения по обоим методам. [c.361]

Детерминированная составляющая на основе фундаментальных законов - закона Ньютона, переноса массы и энергии и т. п. - позволяет строго теоретически определить скорость протекания того или иного процесса, а следовательно, и время для достижения конечного состояния или завершенности процесса при данной скорости. Однако в промышленных аппаратах действительное время завершения процесса может не соответствовать времени, полученному на основе классических законов, так как оно зависит от условий протекания процесса в аппарате, характера структуры потоков, обусловленного конструкцией аппарата, внешнего подвода энергии, наличия в аппарате устройств, изменяющих характер и направление движения пара и жидкости, и т. д. [c.9]

Следует заметить, что этапу проектирования (выбора) технологической схемы предшествует этап конструирования высокоэффективного массообменного аппарата, который, в свою очередь, включает этап конструирования отдельного контактного устройства. Составными элементами этого этапа являются определение параметров математической модели гидродинамики всех типов контактных устройств, а также кинетики процесса массопередачи в зависимости от характера движения жидкости на тарелках колонны (прямоток, противоток и т. д.) и степени перемешивания парового (газового) потока - от идеального вытеснения до полного перемешивания. [c.13]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Указанные выражения, имеющие вид дифференциальных уравнений, помогают найти размеры реакторов, необходимые для получения данного количества продукта. Очевидно, что при этих расчетах кинетические уравнения, записанные в дифференциальной форме, интегрируют по объему реактора. При этом часто возникают трудности, поскольку температура и состав реакционно"й смеси могут различаться по длине аппарата в зависимости от термодинамических характеристик реакции, а также от скорости теплообмена с окружающей средой. Кроме того, реальная геометрия реактора будет определять характер прохождения жидкости через аппарат, и, следовательно, распределение скоростей потока в реакторе, приводящее к перераспределению вещества и тепла, должно учитываться гидродинамической моделью движения жидкости. Таким образом, для расчета характеристик реактора необходимо принимать во внимание большое число различных факторов. [c.102]

В настоящее время для расчета массообменных аппаратов широко используются представления об идеализированных моделях. Чаще всего принимают, что поток жидкости или газа в аппарате можно представить моделью идеального вытеснения или полного смешения. В реальных реакторах режим движения потоков никогда не удовлетворяет полностью этим идеализированным моделям и носит промежуточный характер. Поэтому желательно оценить отклонение реального потока от идеального. [c.157]

При выводе формулы (8-23) не учитывался характер движения жидкости в отстойнике (возможность вихреобразований) и допускалось, что потоки равномерно распределяются по всей площади аппарата. Для Определения необходимой поверхности отстаивания следует теоретическую поверхность, рассчитанную по формуле (8-23), умножить на некоторый коэффициент, учитывающий влияние неравномерности отстаивания, вихреобразований и других факторов на реальный процесс отстаивания. Ориентировочно этот коэффициент можно принять равным 1,3. [c.250]

При идеальном вытеснении все частицы потока покидают аппарат в момент времени i=VIQ, и поэтому функция интенсивности графически изображается в виде отрезка прямой, параллельной оси ординат и проведенной из точки 6=1, где 0 — tH на ось абсцисс (рис. 4.1). Функции интенсивности произвольных потоков без ярко выраженной неравномерности в средних характеристиках возрастного распределения располагаются между двумя взаимно перпендикулярными прямыми, соответствуюпщми Х-функциям идеальных систем. Возрастаюш,ий характер этих функций объясняется тем, что чем дольше часть жидкости остается в аппарате, тем больше вероятность ее выхода из него. [c.210]

Функции интенсивности произвольных потоков без ярко выраженной не )авномерности в средних характеристиках возрастного распределения располагаются, как показано на рис. П-9, между двумя взаимно перпендикулярными прямыми, соответствующими -функциям идеальных систем. Возрастающий характер этих функций объясняется тем, что чем дольше элемент жидкости остается в аппарате, тем больше вероятность того, что он его покинет. [c.131]

Функции интенсивности для промежуточной структуры потока без ярко выраженной неравномерности структуры располагаются между двумя взаимно перпендикулярными прямыми, соответствующими Л-функциям идеального смешения и вытеснения. Возрастающий характер этих функций объясняется тем, что чем дольше часть жидкости остается в аппарате, тем бйльше вероятность ее выхода из него. [c.145]

Турбинные мешалки представляют собой относительно короткие прямые или наклонные лопасти, укрепленные на ступице (рис. III. 12, а и б) или на горизонтальном диске (рис. III. 12, в и г). Лопасти могут быть открытыми или закрытыми. В последнем случае мешалка приближается по конструкции к рабочему колесу центробежного насоса (рис. 111.12,(3 и е). Характер потоков, создаваемых в вертикальном цилиндрическом аппарате пропеллерной и турбинной мешалками иллюстрируется рис. 111. 13. Наряду с образованием радиально-аксиальных потоков мешалки этих типов сообшают жидкости вращательное движение, за счет которого в центре создается зона пониженного давления. В результате в центральной части аппарата возникает воронка, которая при больших частотах вращения может достигнуть мешалки. Чтобы уменьшить вращение жидкости, на корпус аппарата по образующим устанавливают перегородки. Они обеспечивают дополнительную турбулизацию жидкости. [c.217]

Первое слагаемое в правой части характеризует степень турбулизации газожидкостного потока в пылеуловителе, а второе— степень диспергирования жидкости. Характер влияния каждого из этих слагаемых на величину Кт в значительной мере определяется конструктивными особенностями устройства для пылеулавливания. Кроме того, установлено, что Кг учитывает способ 1ВВ0да жидкости в аппарат, диаметр капель, а также такие свойства жидкости, как вязкость и поверхностное натяжение. [c.114]

Течение пленки жидкости в пленочных аппаратах происходит в условиях воздействия на пленку газового потока. При небольших скоростях газа это воздействие незначительно и течение пленки можно рассматривать как однофазное. й1ногочисленные исследователи наблвдали различные режи-ш и соответствующие им Яе цр. > что является следствием сложности характера волнового течения и того, чго влияние физических сволств жидкости не учитывалось. [c.44]

Основной рабочей деталью колонного аппарата (рис. 8.24) с закрученным газожидкостным потоком является контактный элемент (патрубок) /, представляющий собой цилиндр с тангенциальными щелями, укрепленный в глухой тарелке 2 царги 3. Удаление летучих продуктов (например, незаполимеризованных циклосилоксанов) осуществляется испарением их горячим воздухом или инертным газом. из турбулизованной цленки жидкого полимера. Газ и жидкость подаются в верхнюю часть аппарата (на тарелку первой ступени) и поступают в контактный патрубок, в котором потоку газа придается вращательное, вихревое движение. Под действием газового потока аналогичный характер движения придается и жидкости, которая образует на поверхности контактного элемента равномерно распределенную крутящуюся пленку. В зоне контактного элемен- та оОеспечив аётся таким об-разом интенсивное удаление летучих веществ из вязкой жидкости. Уже двухступенчатый аппарат обеспечивает степень извлечения до 0,9. [c.226]

Расхождение результатов, полученных в аппаратах с перегородками для передачи тепла и в аппаратах со змеевиками или рубашками, зависит от различия условий течения жидкости ii этих системах. При перемешивании мешалками, создающими преимущественно тангенциальный поток, какими являются лопастные и листовые, трубки змеевика омываются жидкостью, движущейся в основном горизонтально. В зависимости от направления вращения мешалки направление потока жидкости может быть параллельным потоку в трубках или противоположным ему. Если же в сосуде установлены вертикальные перегородки, то течение потока жидкости в аппарате будет перпендикулярным к направлению течения теплоносителя в трубках, составляющих перегородки как при тангенциальном, так и при радиальном потоке жидкости в сосуде. Кроме того, перегородки вызывают местные вихри и характер потока вблизи перегородок точно описать нельзя. Условия гидродинамического подобия, которые определяют справедливость приведенных уравнений, в данном случае не могут быть соблюдены. Для этого вида движения потока нужно выводить новые расчетные уравнения. Обширную работу в этом направлении провели Данлоп и Раштон [35]. Экспериментальное оборудование, которым они пользовались, изображено на рис. 65. [c.175]

К способам электроочистки, в которых используются процессы газовыделения, имеющие место на обоих электродах при наложении на них напряжения, относится электрофлотация. Она отличается от обычной тем, что при электролизе не только можно получать тонкодиспергированные пузырьки газа, применяемые в качестве рабочего органа, но и регулировать их размеры [44—46]. В зависимости от характера загрязнений электрофлотацию можно применять без добавления или с добавлением различных флото-реагентов. Так, в работе [47] описан бактерицидный эффект электро-флотационного способа с использованием хлорной извести в качестве флотореагента (0,8 г/л). Несмотря на конструктивные различия, действие электрофлотационных аппаратов основано на одних и тех же принципах. Электроды выполнены в виде пластин, помещенных вертикально, или решеток, расположенных горизонтально одна над другой для предупреждения возникновения внутри жидкости циркуляционных потоков. Иногда используют подвижные электроды, что позволяет регулировать расстояние между ними (для большинства аппаратов 0,5—2 см). [c.63]

По аналогии с потоком жидкости в поперечно обтекаемом пучке труб (см. раздел П. 8), можно считать, что после прохож -деиия пятого ряда зерен характер движения жидкости ста -внтся стабильным. Следует также учесть, что, по крайней мере, два нижних ряда зерен имеют упорядоченную укладку, так же как и пограничный слой у стенок аппарата. Исходя из этого, высоту слоя зерен, прилшределении перепада давления, следует выбирать так, чтобьГЯсл > 20 [c.53]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее ио сечению уже па подходе кipaбoчeй камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стеиок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Чем больше скорость газа, тем подвижнее пена и меньше размеры ее ячеек. С ростом Шг ячеистая структура постепенно исчезает и заменяется вихревыми потоками пузырьков и струй газа и пленок жидкости. При Юу >2,0-1-2,5 м/с пена Имеет в основном струйный характер. Дальнейшее увеличение скорости газа вызывает закономерное возрастание высоты пены, продолжающееся в зависимости от высоты исходного слоя жидкости, до Юу = 3,0- -3,5 м/с и даже 4,0 м/с. При этих скоростях газа резко усиливается брызгообразо-вание. Попытки получить пену в аппаратах классической конструкции (см. рис. 1 и 3 во введении) при = 4,5 м/с не увенчались успехом — жидкость превращалась в брызги, большая часть которых уносилась с газом. [c.42]