Давление разделение смесей

Для разделения бинарных смесей с большой разностью температур кипения преимущества непрерывного метода работы особенно очевидны. На сравнительно простых установках можно проводить ректификацию непрерывно в течение продолжительного времени, достигая сравнительно высокой производительности в условиях работы как при атмосферном давлении, так и под вакуумом. В установке, состоящей из двух ректификационных колонн, можно непрерывно разделять тройную смесь (см. разд. 4.9). Известно, что для разделения смееи, состоящей из п компонентов, необходимо п—1 колонн. Однако, смеси с числом компонентов больше трех вследствие значительных аппаратурных затрат следует разделять не за один проход, а прежде выделить две или три фракции из нескольких компонентов, после чего эти фракции периодически разделить на чистые вещества. [c.238]

Продукты реакции разделяются в три ступени по схеме неглубокой переработки и в четыре ступени по схеме глубокой переработки (рис. IV-15). По схеме а неглубокой переработки продуктовая газожидкостная смесь углеводородов после блока термического крекинга поступает в испаритель высокого давления для грубого разделения на паровую и жидкую фазы при избыточном давлении 1 МПа. Паровая фаза поступает затем на разделение в ректификационную колонну 3, а жидкая фаза — в колонну 4 — испаритель низкого давления. Ис.ходное сырье термического—крекинга в жидкой фазе подается в низ колонны 5 и на верх колонны 4, где оно нагревается потоком пара продуктов реакции из блока 1. Разделение сырья на два потока позволяет более полно использовать избыточное тепло паров колонн 3 и 4. Газойлевые фракции из середины колонны 4 используют как сырье печи глубокого крекинга. Верхние продукты колонн 3 и 4 поступают на стабилизацию и разделение на бензин и газойлевые фракции. Давление в колонне 3 0,8—1,2 МПа, в колонне 4 0,15—0,3 МПа. Повышенное давление в первой колонне позволяет поддерживать высокие температуры керосино-газойлевой фракции и остатка, на- [c.225]

В схеме с циркуляцией (см. рис. 8) свежий водородсодержащий газ смешивается с постоянно циркулирующим водородсодержащим газом. Смесь проходит систему реакторного блока и после охлажде-аия разделения в сепараторе циркуляционный газ возвращается специальным дожимным компрессором в систему, а избыток (по давлению) сбрасывается в сеть. [c.71]

Азеотропные смеси не являются химическими соединениями с изменением давления их состав постепенно меняется. Так, азеотропная смесь вода -j- хлористый водород при нормальном давлении имеет состав 20,24% хлористого водорода и 79,76% воды, а при 50 мм давления азеотропная смесь содержит 23,2% хлористого водорода. Этим обстоятельством можно воспользоваться для разделения азеотропных смесей, производя раз-гонку попеременно то при атмосферном давлении, то при пониженном. [c.240]

Разделение воздуха осуществляют главным образом глубоким охлаждением, сжижением и последующей ректификацией. Готовой продукцией воздухоразделительных установок являются газообразные и жидкие кислород и азот. На установках высокого давления кроме кислорода получают аргон и неоногелиевую смесь. Жидкий кислород представляет собой прозрачную голубоват/ю быстро испаряющуюся при комнатной температуре жидкость. При испарении 1 л жидкого кислорода при 20 °С и нормальном давлении образуется 860 л газообразного кислорода. Горючие газы (водород, ацетилен, метан и др.) образуют с кислородом взрывчатые смеси. Смазочные масла, а также их пары, при соприкосновении с чистым кислородом способны к самовоспламенению со взрывом. [c.121]

Точный термодинамический - расчет ректификации нефтяных смесей представляет довольно сложную вычислительную задачу из-за сложности технологических схем разделения, используемых в промышленности, большого числа тарелок в аппаратах, применения водяного пара или другого инертного агента, из-за необходимое дискретизации нефтяных смесей на большое число условны компонентов и вследствие нелинейного характера зависимости констант фазового равновесия компонентов и энтальпий потоков от температуры, давления и состава паровой и жидкой ф 1з, особенно для неидеальных смесей. Таким образом, основная сложность расчета ректификации нефтяных смесей заключается в высокой размерности общей системы нелинейных уравнений. В связи с этим для разработки надежного алгоритма расчета целесообразно понизить размерность общей системы уравнений, представив непрерывную смесь, состоящей из ограниченного числа условных [c.89]

Пусть сырье Ь имеет начальную концентрацию хь, меньшую, чем концентрация азеотропной смеси Е , отвечающая меньшему давлению р. , при котором работает одна из колонн. Если ввести в другую колонну, работающую под более высоким давлением р , смесь Ь сырья Ь и практически чистого азеотропа Е , то в ходе разделения из низа этой колонны будет поступать практически чистый компонент ш, а с верха — дистиллят, представляющий смесь, весьма близкую по составу к азеотропу Еу. Если смесь Еу подать в качестве сырья во вторую колонну, работающую под меньшим давлением р , то из ее низа отойдет уже практически чистый компонент а, а с верха колонны — та самая, близкая к азеотропу 2 система, которая в смеси с исходным сырьем Ь поступает на разделение в первую колонну. Концентрация х этой смеси Ь = Ь Е , очевидно, принадлежит интервалу хь<- х ь<. хе2- в рассматриваемой схеме разделения положительного гомоазеотропа компоненты а и IV исходной смеси отводятся в качестве нижних продуктов колонны. [c.325]

Секцию питания ректификационной колонны, разделяющей бинарную смесь, можно рассчитать и чисто аналитическим путем. Как будет показано в последующем изложении, для установления конкретного режима разделения в колонне необходимо, при заданном составе и энтальпии сырья и рабочем давлении по высоте аппарата, назначить еще четыре определяющих иараметра. Так, можно закрепить желательные концентрации уи и хд НКК в дистилляте и остатке и, например, паровое число или величину подвода тепла в кипятильник ( д/-й и концентрацию одного из потоков тарелки питания. Вместо значения ( д/Л можно принять. чюбой из элементов ректификации, связанный с тарелкой питания, ибо и в этом случае рабочий режим разделения в колонне определится полностью. В самом деле, из материальных балансов, связывающих количества и составы потоков, поступающих на тарелку питания и отходящих с нее, можно получить [c.163]

Изобутилен. При сульфировании изобутилена (60%-ный раствор в дихлорэтане) пиридин-сульфотриоксидом под давлением получена смесь моно- и дисульфокислот в отношении 1 2. Общий выход, считая на изобутилен, составляет 52%. Для разделения сульфокислот используют различную растворимость их натриевых солей в воде . [c.269]

Рассмотрим процесс разделения бинарной смеси с концентрацией х , образующей при давлениях р и р положительные гомо-азеотропы с концентрациями Хп и х (сплошные линии на рис. ХЫ4, а). В первой колонне, работающей при большем давлении р , смесь состава Х1 может быть, очевидно, разделена на практически чистый высококипящий компонент В (кубовый остаток) и дистиллят, близкий по составу к азеотропной смеси с концентрацией х а. Если перевести полученный дистиллят во вторую колонну, работающую при более низком давлении р , то получим в кубовом остатке практически чистый низкокипящий компонент А и второй дистиллят, близкий по составу к азеотропу с концентрацией Хп. Второй дистиллят присоединяют к потоку исходной смеси (рис. ХЫ4, б). [c.530]

Что касается числа стадий, необходимых для достижения данной степени разделения, то было найдено, что уже одноступенчатой перегонки, при очень низких давлениях, достаточно для разделения биологически важных веществ [2]. В более трудных случаях, например при разделении изотопов тяжелых элементов, таких как ртуть, уже требуется применять многоступенчатый прибор. В случае нефтяных углеводородов, с которыми мы имеем дело, подлежащая разделению смесь является весьма сложной и содержит несколько или большое число типов молекул с почти одинаковой летучестью. Любой аппарат для разделения нефтяных углеводородов при очень низких давлениях должен быть приспособлен для работы с достаточным числом ступеней разделения. [c.101]

Для последующих стадий вакуумной ректификации целесообразно использовать аппаратуру с низким гидравлическим сопротивлением при прохождении паров. Этот вывод непосредственно вытекает из результатов определения фазового равновесия пар — жидкость для системы циклогексанон — циклогексанол. В колонном аппарате, обладающем значительным гидравлическим сопротивлением, условия разделения смееи циклогексанон — циклогексанол неодинаковы по высоте колонны. В верхней части колонны, где абсолютное давление ниже, условия разделения смеси лучше, чем в нижней части колонны, где абсолютное давление выше, а относительная летучесть циклогексанона и циклогексанола ниже. В аппаратах с низким гидравлическим сопротивлением можно поддерживать в кубе-испарителе более низкую температуру, благодаря чему термическая конденсация циклогексанона практически исключается. Это относится также и к аппаратуре для отгонки непрореагировавшего циклогексана, хотя обеспечить одновременно высокоинтенсивную работу и низкое гидравлическое сопротивление колонны довольно затруднительно. [c.117]

Эти требования в нервом приближении проще всего осуществляются, например, если подвижная фаза протекает под действием перепада давления в трубке, наполненной мелко раздробленным сорбентом в качестве неподвижной фазы. Такая трубка, наполненная сорбентом, называется хроматографической колонкой (подобно ректификационной колонке в случае дистилляции). Подлежащая разделению смесь вводится в подвижную фазу и вместе с ней поступает в колонку. Там каждый из компонентов смеси стремится распределиться между подвижной фазой и сорбентом в определенном отношении, соответствующем его адсорбируемости. Однако еще до того, как такое распределение успеет произойти, некоторая часть компонента в подвижной фазе продвинется дальше и на другом элементе поверхности неподвиж- [c.10]

При получении пропилена [1—41 из нефтезаводских газов выделяют преимущественно смесь пропана с.пропиленом, содержащую около 40—60% пропилена. При разделении крекинг-газов путем низкотемпературной ректификации под давлением получается пропиленовая фракция с содержанием пропилена от 80 до 95%. [c.47]

Способ был уже подробно рассмотрен, когда речь шла о переработке природного газа. В данном случае он применяется или для концентрации жидкой составной части (Сз и С4 — углеводороды) крекинг-газа, или для отделения водорода и метана. Этим очень сильно облегчается дальнейшее разделение сконцентрированной таким образом углеводородной смеси. Принцип разделения основан на том, что углеводородная смесь вступает в контакт с промывочным маслом (абсорбентом) при таких условиях температуры и давления, при которых метан и водород в нем не растворяются и удаляются из установки. Свободный от метана и водорода газ, абсорбированный маслом, выделяют из последнего нагревом и затем разделяют. Табл. 39 показывает результат разделения пирогаза путем абсорбции при комнатной температуре и давлении 20 ат. [c.72]

Одноколонные ректификационные системы с различным давлением в секциях колонны (колонны двух давлений) бывают двух типов с давлением в концентрационной секции меньще или больше, чем в отгонной (рис. П-5). При ректификации по схеме, изображенной на рис. П-5, а, сырье подается в колонну высокого давления 1, где исходная смесь предварительно разделяется на два потока. Затем они окончательно делятся на целевые продукты в колонне низкого давления 2, при этом тепло конденсатора 3 колонны высокого давления используется для испарения остатка колонны низкого давления. Такие схемы часто применяют для разделения воздуха и получения кислорода, аргона и других инертных газов. [c.109]

На рис. УП.З представлена типичная схема двухколонной установки для разделения отрицательного гомоазеотропа, совмещенная с его изобарными диаграммами кривых начала кипения и конденсации при двух различных давлениях ру и р . Пусть сырье Ь имеет начальный состав х , больший, чем концентрация азеотропической смеси Е , отвечающая меньшему давлению р , при котором работает одна из колонн. Если в другую колонну, работающую под более высоким давлением ру, ввести смесь Ь сырья и практически чистого азеотропа Е , то в ходе разде.чения с верха этой колонны получим практически чистый компонент а, а с ее низа отойдет остаток, представляющий практически чистый азеотроп Еу. Если смесь Еу подать в качестве сырья в колонну, работающую под более низким давлением ра, то с верха ее поступит уже практически чистый компонент ю, а из низа — та самая система Е , смесь Ь которой с исходным сырьем Ь [c.325]

Пример 1. Под средним давлением 15 ата в ректификационной колонне подвергается разделению бинарная смесь пропана и к-бутана, содержащая 40% вес. пропана. Сырье поступает в колонну при температуре г, = 75°. [c.194]

Промежуточный подогрев реакционной смеси осуществляется в змеевиках следующих секций печи 7. Продукты реакции по выходе из реактора 4 снизу проходят систему регенерации тепла (теплообменник 6 и водяной холодильник 8). В отличие от обычных схем разделение жидкой и газовой фаз происходит в газосепараторе 9 низкого давления (1 МПа). Газ из аппарата 9 компримируется компрессором 15 до давления 1,5 МПа, смешивается с жидкой фазой, подаваемой насосом 11, смесь охлаждается в холодильнике/5 и разделяется в газосепараторе высокого давления 12. Такая последовательность сепарации, вызванная низким давлением в реакционной зоне, уменьшает унос бензина с водородсодержащим газом и повышает содержание в газе водорода. [c.42]

Смесь сырых олефинов, непрореагировавших компонентов бензина и газа выходит из верхней части реактора и, пройдя холодильник, поступает в сепаратор высокого давления, где происходит разделение жидкой и газовой фазы. Как и в других вариантах процесса оксосинтеза, отделение газа от жидкости осуществляется в сепараторах высокого и низкого давления. Часть холодного продукта возвращается в реактор для инициирования образования карбонилов кобальта из солей. [c.117]

В простейшем варианте хроматографирование осуществляют на колонках, в которые помещают сорбент, служащий стационарной фазой. Раствор, содержащий смесь веществ, которые надо разделить, пропускают через колонку. Компоненты анализируемой смеси перемещаются через стационарную фазу вместе с подвижной фазой под действием силы тяжести или под давлением. Разделение осуществляется благодаря перемещению компонентов смеси с различной скоростью вследствие их взаимодействия с сорбентом. В результате вещества распределяются на сорбенте, образуя адсорбционные слои, называемые зонами. В зависимости от целей разделения или анализа могут быть разные варианты последующей обработки. Наиболее распространенный способ — элюирование. Через колонку с адсорбированными на ней веществами пропускают подходящий растворитель — элюент, который вымывает из колонки один или несколько сорбированных компонентов их затем можно определить в полученном растворе — элюате. Можно пропустить через колонку реагент-проявитель, благодаря которому сорбированные вещества становятся видимыми, т. е. слой сорбен- [c.107]

Сырье (мазут) подают насосом Н-1 через теплообменники Т-1 часть сырья (д 7з) после теплообменников поступает в нижнюю часть колонны К-3, а остальное — в испаритель К-4 низкого давления. Разделение сырья на два потока позволяет полнее использовать избыточное тепло паров в аппаратах К-3 и К-4. Поток сырья обогащенный тяжелыми га,зрйлевыми фракциями в "испа-рителе Д- , также направляю в колонну Д5, с низа которой горячим насосом Н-2 качают смесь сырья "и тяжелого рециркулята в печь П-1- Газойлевые фракции со сборной тарелки колонны К-3 вторым горячим насосом Н-3 подают на глубокий крекинг в печь П-2. [c.76]

Для анализа диметилнафталинов методом ГЖХ одной из наиболее эффективных оказалась методика, использующая составные насадочно-капиллярпые колонки [5 Вайсберг К. М., 1970 г.]. Схема соединения колонок осуществляется на любом двухпоточном хроматографе, который имеет регулируемые линии сброса на испарителях пробы. Разделяемая смесь проходит сначала в короткую насадочную колонку (длина колонки 18 см, диаметр 1 мм, неподвижная фаза—бентон-34+5Е-52). Из насадочной колонки через тройник частично разделенная смесь бициклических ароматических УВ поступает в капиллярную колонку с л-бис-(ж-феноксифе-нокси)бензолом—ПФЭ (длина колонки 50 м, диаметр 0,25 мм). Причем больщая часть пробы перед поступлением в капиллярную колонку сбрасывается в атмосферу, чтобы не перегрузить колонку. Давление газа-носителя подбирается так, чтобы линейная скорость газа-носителя (N2, Не, Аг) была оптимальной в каждой колонке. Данная методика позволяет разделять все изомеры диметил-нафталипа, кроме 2,6- и 2,7-диметилпафталинов. Последние разделяют повторной хроматографией на колонке с бентоном-34 (длина колонки 4 м, диаметр 1 мм) [15, 35]. [c.243]

Колонку (100X2,5 см) с водяной рубашкой наполняли водой и тщательно Удаляли из нее пузырьки воздуха. К верху колонки затем присоединяли стеклянную трубку при помощи винтового соединения. Удлиненную таким образом колонку заполняли достаточным количеством суспензии биогеля Р-2 (—400 меш), предварительно дегазированной в вакуумной склянке, и колонку с суспензией для оседания геля оставляли на ночь. Плотную набивку обеспечивали, прокачивая насосом воду через колонку при 30 °С со скоростью 28 мл/мин до полного оседания геля. На верхнюю поверхность геля устанавливали точно пригнанный по размеру колонки пластмассовый штампованный цилиндр, чтобы свести к минимуму мертвый объем . Смесь олигосахаридов в количестве 1 г растворяли в 3 мл воды и вводили в колонку через специальное устройство под давлением. Разделение [c.93]

Разновидности процессов фракционирования. Процессы фракционирования, основанные на термодинамическом равновесии между двумя фазами, включают дистилляцию, экстракцию, адсорбцию и кристаллизацию. Каждый из этих процессов имеет один или большее число вариантов, как например дистилляция может быть (а)обычной при одном фиксированном давлении (б) периодической при двух различных давлениях (в)азео-тропной при добавлении подходящего вещества (имеющего примерно такую же общую летучесть, как и подлежащая разделению смесь), образующего азеотропную смесь или, наконец, (г) экстрактивной перегонкой при добавлении значительно менее летучего вещества, которое оказывает влияние на соотношение, тенденцию к удалению обоих компонентов только в жидкой фазе. Экстракция может проводиться (а) с различными рас-творителями или (б) при различных температурах. [c.17]

Введение. Если смесь углеводородов содержит компоненты, которые имеют приблизительно одинаковые точки кипения при обычном давлении, но существенно различающиеся при различных давлениях, разделение таких компонентов может быть достигнуто перегонкой смеси попеременно при двух разных давлениях. Этот процесс, широко использовавшийся в наших работах, оказывался особенно подходящим при отделении циклопарафинов от парафинов смесь этих углеводородов обычно очень трудно разделить. Этот процесс можно применять такнге для отделения моноцик-лических ароматических углеводородов от бициклических. При понижении давления циклопарафиновые углеводороды становятся, как правило, более летучими, чем парафиновые углеводороды, имеющие при начальном давлении одинаковую с ним летучесть. То же самое наблюдается и у бп-циклических ароматических углеводородов по сравнению с моноцикличе-скими. В таблицах к исследовательской проблемы 44 АНИ [1] приведено значительное количество данных по точкам кипения при различных давлениях для различных углеводородов. [c.94]

Компримарованае с одновременным охлаждением (водяным) применяется ля грубого разделения паро-газовых смесей углеводородов. Подлежащую разделению смесь сжимают до давления 15—20 ал и затем охлаждают водой (реже охлаждающим рассолом) парообразные углеводороды конденсируются и отделяются от газов, не конденсирующихся в этих условиях. Такой метод применяется для выделения газового бензина из жирных природных газов. [c.136]

Разделение конденсата на широкие фракции проводят следующим образом. Сначала при атмосферном давлении выделяют смесь бензола и хлорбензола. Дальнейшее разделение ведут под вакуумом. При этом выделяют широкие фракции в интервалах температур 75—150, 150—185, 185—205, 205—230 °С. Температуру в кубе поднимают примерно до 280—300 °С, выше которой заметно возрастает разложение и в дистилляте вновь появляются значительные примеси бензола, ФТХС и дифенила. Затем ра)режение увеличивают и отделяют последнюю широкую фракцию 20О—265 "С. Температура в кубе при этом не превышает 300 °С. При отборе фракций, содержащих кристаллизующиеся продукты, т. е. в интервале температур 150—185, 205—230 и 200—265 °С, в конденсатор и систему тепловых спутников продуктовых линий, а также в рубашки приемников подают горячую воду. [c.136]

При разделении азеотропной смеси с максимумом температуры кипения исходная смесь состава хр подается в ректификационную колонну /, работающую под давлением Здесь смесь разделяется на компонент гю, выводимый в виде дистиллята, и смесь близкого к азеотропному состава Хаз,, отбираемую в виде нижнего продукта. Последний поступает на разделение в колонну II, работающую под давлением в которой получают компонент а в виде верхнего продукта и смесь близкого к азеотропному состава Хазг в виде нижнего продукта. Эту азеотропную смесь смешивают с исходным сырье , , получая с.месь состава Хр , которая и является окончательным сырьем колонны /. [c.192]

Для разделения термически нестойких веществ применяют вакуумную ректификацию при давлении ниже 760 и до 0,5 мм рт. ст. Например, ректификация сырой смеси фенолов проводится при давлении 20—60 мм рт. ст., ректификация синтетических жирных кислот— при давлении 1—20 мм рт. ст. Если нет опасности разложения веществ, но температуры кицения их очень высоки, то также целесообразно применять вакуумную ректификацию, чтобы исключить чрезмерный нагрев аппаратуры (например, при ректификации эфирных масел. В некоторых случаях применением вакуума можно достичь благоприятных для процесса равновесных условий. Некоторые вещества при низких давлениях не образуют азеотропьых смесей, которые получаются при атмосферном давлении. Например, смесь этиловый спирт—вода при 70 мм рт. ст. не образует азеотропа, и вакуумная ректификация при этом давлении приводит к получению чистого спирта. Применение вакуума требуется также, если возможна коррозия при высоких температурах и в других случаях. [c.146]

При абсорбционном методе можно использовать более низкое давление и более высокие температуры. Газовая смесь под давлением в противотоке контактирует с поглотительным маслом, в котором растворяются все углеводороды, имеющие 2 и более атомов углерода. Метан и водород при этом не абсорбируются и выводятся с установки. Затем газообразные углеводороды выделяются из поглотительного масла и разделяются ректификацией, что после удаления водорода и метана не представляет значительных трудностей. Освобожденное от газообразных углеводородов поглотительное масло возвращается на установку. Выделение газов из поглотительного масла можно провести таким образом, что при этом уже будет иметь место разделение на фракции с определенным числом атомов углерода. Дальнейшее разделение на отдельные компоненты путем перегонки не представляет труда. Часто получаемая при фракционировании чистота уже достаточна для последующей переработки. Абсорбционный метод обладает большими достоинствами для концентрпрования газов с небольшим содержанием олефиновых углеводородов. [c.45]

Описание секции гидроочистки (рис. 14). Сырье подается на смешение с циркуляционным газом и водородсодержащим газом, поступающим из секции 300-2 (гидроочистка керосина). Газо-сырьевая смесь нагревается в теплообменниках, затем в трубчатой печи до температуры реакции и поступает в реактор. Газо-продуктоаая смесь из реактора подается на нагрев газо-сырьевой смеси, затем часть потока — 70% (масс.) — направляется в теплообменник блока стабилизации, где нагревается сырье для стабилизационной колонны. Дальнейшее охлаждение газо-продуктовой смеси осуществляется в воздушном холодильнике, а охлаждение до 38 °С — в водяном холодильнике. Разделение нестабильного гидрогенизата и циркуляционного газа происходит-в сепараторе высокого давления, откуда нестабильный гидрогенизат, предварительно нагретый за счет теплообмена с газо-продуктовой смесью, дросселируется в стабилизационную колонну. [c.65]

Как указывалось выше, обычными средствами нельзя разделить гомогенные в жидкой фазе бинарные азеотроиы на два практически чистых компонента, ибо одним из концевых продуктов колонны всегда оказывалась бы кипяш,ая при постоянной температуре азеотропная смесь. Однако если при изменении Бнешпего давления состав азеотропной смеси сдвигается в достаточной степени, то использование двухколонной схемы ректификации позволяет сравнительно просто осуш,ествить разделение гомоазеотропа на два практически чистых компонента. [c.325]

В высокотемпературном сепараторе высокого давления 9, куда направляется газопродуктовая смесь, предварительно несколько охлажденная в теплообменнике 3, происходит разделение смеси. Горячие газы, охладившись в теплообменнике 4 и водяном холодильнике 5, поступают в низкотемпературный сепаратор высокого давления 14, а нестабильное гидродоочищенное масло (содержащее растворенные газы и отгон) проходит дроссельный клапан 8 и направляется в отпарную колонну 11. Здесь за счет снижения давления и продувки водяным паром очищенного продукта удаляются газы и отгон. [c.51]

I gg туре 70° С проходит катализер сверху вниз. Далее газожидкостный ноток охлаждается в холодиль-пике 6 до температуры 30° С. Охлажденная смесь проходит сепаратор высокого давления 7, где происходит разделение жидкости и газа. Газ на- 2 Г- о правляется на промывку от увлеченного карбони-к нромыватель 10, а раствор карбонила из се- [c.111]

Из аппарата 2 абсорбент, содержащий растворенные газы, поступает в десорбер 8 первой ступени, где часть газов выделяется из раствора вследствие снижения давления с 10 до 1,2 ат и продувки растворителя ацетиленом, поступающим из десорбера 12 второй ступени. В десорбере 8 происходит почти полное разделение газов большая часть ацетилена и другие ацетиленовые углеводороды остаются в растворе, а часть ацетилена и остальные газы вытесняются из раствора. Эта газовая смесь — так называемый возвратный газ, содержащий до 65% С2Н2 и примеси (СО2, СО, Нг и др.), компрессором направляется в абсорбер 2. Растворитель, вытекающий из десорбера 8 первой ступени, перека чивается в десорбер 12 второй ступени, предварительно нагреваясь в теплообменнике 13. [c.14]

Реакция сополимеризации проводится в реакторе /, частично заполненном реакционной массой. Температура полимеризации обычно 20—40 °С, давление 0,3—0,6 МПа. В реактор поступает растворитель, мономеры, компоненты каталитического комплекса, а также циркулирующая газожидкостная смесь. Газовая фаза, содержащая этилен, пропилен, регулятор молекулярной массы и растворитель в количествах, определяемых динамическим равновесием между газом и жидкостью в реакторе, непрерывно выводится из аппарата и подается в конденсатор 2, где происходит ее охлаждение и частичная конденсация. Раствор полимера из реактора поступает в смеситель <3 для разрушения каталитического комплекса и смешения с водой. Иногда этой операции предшествует отдувка незаполимеризовавшегося этилена за счет снижения давления. Из смесителя < эмульсия раствор полимера — вода переводится в отстойник 4 для разделения водного и углеводородного слоев. Водный слой, содержащий продукты разрушения катализатора, подается на очистку, а частично после смешения со све- [c.306]

Ректификационные установки служат для разделения жидких однородных смесей на составляющие вещества или группы составляющих веществ в результате противоточного тепло- и массообме-на жидкой смеси и ларо1а этой смеси. Процесс ректификации можно осуществить в том случае, когда кипящая смесь выделяет пары, содержащие те же компоненты, но в другой пропорции обычно в ларах процент содержания компонентов, кипящих прн данном давлении при более низкой температуре (легкоктящие компоненты), больше, чем в жидкой смеси. Ректификация может осуществляться в ректификационных колоннах периодического я непрерывного действия. Типы и конструкции колонных аппаратов приводят ся в главе третьей. [c.29]

Головным потоком пронановой колонны является метан, этан п часть пропана, боковым погоном — пропан, а кубовым остатком — изобутан и более тяжелые фракции. Отбор пропана в виде бокового, а не головного погона позволяет получать пропан в чистом виде. Кубовый остаток подвергается дальнейшему разделению в бутановой колонне на смесь бутанов и газовый бензин. Бутановая колонна работает при относительно высоком давлении (12,3 ати), что исключает необходимость последующего сжатия неконденсирующихся паров. [c.24]