Аппарат для анализа жидкой фазы

Рис. 252. Аппарат для анализа жидкой фазы

Рис. 256. Аппарат Кричевского и Ефремовой для анализа жидкой фазы

Примечание, М. И, (при давлении выше атмосферного—в специальном аппарате), т—от I до нескольких суток. Анализ жидкой фазы С1"—методом Фольгарда, МНз—ацидиметрическим методом, К —перхлоратным и пламенно-фотометрическим методами. Анализ твердой фазы хим. [c.675]

Испытание образцов проводилось в шпиндель-аппаратах, с анализом жидкой фазы и контролем образцов. [c.255]

Другой, более сложный метол анализа применялся в описанной нами (стр. 211) установке Большакова и Лебедевой . Авторы исследовали и жидкую и газовую фазы. Аппарат для анализа жидкой фазы (левая часть рисунка) и газовой фазы (правая часть) изображен на рис. 178. [c.239]

Аппарат для анализа жидкой фазы (левая часть рисунка) и газовой фазы (правая часть рисунка) изображен на рис. 132. В колбу 1 заливают измеренное количество титрованной кислоты (800 мл) и засасывают ее в грушу 2. Раствор газа в аммиаке, поступающий из установки, вытесняет кислоту в колбу 1. При этом аммиак нейтрализуется кислотой, а газ собирается в верхней части груши, откуда его переводят через хлоркальциевую трубку 3 в бюретку 4, где его объем измеряют над ртутью. Кислоту из колбы оттитровывают щелочью. [c.178]

При анализе химической абсорбции в насадочной колонне — основная трудность заключается в учете изменения состава газовой и жидкой фаз вдоль колонны. В отличие от процессов физической абсорбции, должны быть рассмотрены условия противотока и прямотока, потому что последний с успехом можно применять в колонных аппаратах. В ряде случаев применение прямотока наиболее целесообразно, так как он позволяет достигать более высоких скоростей потоков по колонне данного сечения и исключает возможность захлебывания. Обе фазы в этом случае движутся в одном направлении под действием перепада давления по колонне. [c.79]

На основе анализа и оценки явлений в газовой и жидкой фазе можно придти к заключению, что основным процессом в этих аппаратах является меж-фазный теплообмен. Принцип работы аппаратов основывается на максимальном использовании развитой гидродинамической кавитации и увеличении скорости массообмена закрученного потока. На рис. 5.8 приведена схема установки для извлечения растворенных газов из жидкости, включающая ВЗУ. [c.266]

Существенную роль в гидродинамике газожидкостной смеси играет динамическая скорость потока, с которой однозначно связано не только сопротивление аппарата в целом, но и интенсивность процессов переноса тепла и вещества в жидкой фазе. Поскольку в дальнейшем для анализа различных явлений в газожидкостных реакторах эта скорость будет использоваться часто, рассмотрим методы ее оценки более подробно. [c.20]

Сложность гидродинамической обстановки в газожидкостных реакторах не позволяет пока достаточно строгим анализом получить уравнения для расчета коэффициентов массопереноса как в газовой, так и жидкой фазах, и затруднения, прежде всего, обусловлены подвижностью границы раздела фаз, что осложняет математическое описание проникновения турбулентных пульсаций в пограничный диффузионный слой. Поэтому в настоящее время при расчетах массопередачи в промышленных аппаратах приходится пользоваться эмпирическими уравнениями, ориентируясь на надежность результатов только в условиях, близких к экспериментальным. [c.42]

Первый поток направляется в качестве хладоносителя в трубное пространство ступеней конденсации горизонтального аппарата. Второй поток нефти после теплообменников смешивается с первым потоком и подается в нагревательную печь. Часть нагретой жидкой фазы нефти вводится в трубное пространство ступеней испарения в качестве теплоносителя, балансовый избыток нагретой нефти в парожидкостной фазе направляется в качестве сырья в горизонтальный аппарат. С противоположного конца аппарата выводится бензиновая фракция, которая охлаждается в ABO и направляется в емкость сбора бензиновой фракции. Из средней части горизонтального аппарата выводится дизельная фракция, которая охлаждается в теплообменнике и направляется в емкость сбора дизельной фракции, выводится из противоположного отбору бензина конца горизонтального аппарата. Остаток охлаждается, смешивается с охлажденным теплоносителем и вводится в емкость сбора остатка.Эффективность работы горизонтального аппарата зависит от вида распределения тепла и холода по длине аппарата. Анализ различных вариантов распределения тепла и холода по ступеням аппарата для бинарной смеси рассмотрены достаточно полно. Проведенными исследованиями выявлено, что для [c.58]

Анализ данных табл. 4.15 показывает, что АСР верха ректификационной колонны с выносным дефлегматором и разделением возвращаемого в колонну и отбираемого потока по жидкой фазе обеспечивает стабилизацию режимных параметров с динамическими ошибками на 42,5 % меньше, чем АСР колонны со встроенным аппаратом. В связи с этим приводимые ниже данные исследования установившихся режимов и динамических свойств технологического комплекса и замкнутой системы регулирования ограничены рассмотрением поверхностного конденсатора типа В и АСР, структура которой изображена на рис. 4.15. [c.200]

Определять концентрации паров методом расчета можно в закрытых и открытых емкостях, аппаратах, где имеется жидкость. Насыщенные пары бывают не только над поверхностью жидкости, но и во всем свободном объеме емкости при определенном соотношении в ней паровой и жидкой фаз. Это показывают анализы по определению концентрации паров бензина на различной высоте от уровня в резервуаре (табл. 5). [c.18]

На основе анализа требований к поверхностям теплообменных аппаратов, парогенераторов и реакторов, современных представлений о закономерностях теплопереноса и результатов экспериментальных исследований предложены рекомендации по выбору нормируемых параметров поверхностей. Показано, что с точки зрения условий возникновения зародышей паровой фазы при кипении и жидкой фазы при конденсации для кипения воды и других жидкостей могут быть нормированы параметры микрошероховатости. Лит. — 20 назв., ил. — 6, табл. — 1. [c.213]

Модели внутреннего массопереноса. При анализе внутреннего массопереноса в противоточном кристаллизаторе обычно принимают, что потоки кристаллической и жидкой фаз по высоте аппарата не меняются. Одновременно постулируют, что состав кристаллической фазы изменяется в результате диффузии примеси в ней, причем все кристаллы одинаковы и имеют форму пластинок толщиной 26. При таких предпосылках материальный баланс для элементарного участка колонны йг описывается [244, 245] уравнением [c.201]

Во всех приведенных выше соотношениях полагалось, что величина скорости роста кристаллов (>и или к ) одинакова по всему объему кристаллизатора. По всей вероятности такое предположение достаточно близко соответствует действительному процессу в аппаратах полного перемешивания суспензии, когда концентрационные и температурные условия процесса во всех точках рабочего объема практически одинаковы. Однако более общий анализ показывает, что имеются некоторые причины, вследствие которых рост индивидуальных кристаллов может оказаться неодинаковым вследствие неоднородности параметров процесса по рабочему объему. Во-первых, в реальных аппаратах локальные значения концентраций и температуры суспензии не бывают совершенно одинаковыми и частицы в процессе своего случайного перемещения по всему объему попадают в зоны с разным пересыщением и температурой. Кроме того, относительная скорость движения отдельных кристаллов и жидкой фазы раствора также носит случайный характер, что при диффузионной кинетике роста должно приводить к случайному распределению величины скорости роста частиц к около некоторого ее среднего значения. По некоторым данным [9] флуктуации объемной скорости роста кристаллов могут достигать 50 % от ее среднего значения. [c.169]

Для анализа сложных смесей используют также другие методы, иногда более эффективные, чем описанный выше метод противоточного распределения Крэга, Применяют, в частности, метод экстракции по схеме, подобной приведенной на рис. 205, но с однократным вводом испытуемой смеси в начале процесса (метод поочередного вывода фаз из процесса). Метод двойного вывода фаз проводят по аналогичной схеме, но при этом справа и слева от трубки, в которую вводится исходный раствор, располагается одинаковое количество трубок. Можно также использовать преимущества, связанные с применением флегмы. Разработан аппарат для распределения веществ между тремя жидкими фазами Все эти методы дают возможность разделять очень сложные природные и синтетические смеси. Такими методами удается выделить различные гормоны, антибиотики, стерины и алкалоиды, т. е. такие соединения, для выделения которых трудно применить какие-либо другие способы. [c.431]

Выделение ароматических углеводородов из катализатов платформинга бензиновых фракций, избирательная очистка нефтяных масел, очистка керосино-газойлевых фракций, органических продуктов и сточных вод методом экстракции получили широкое распространение в производственной практике. Для анализа работы существующих экстракционных процессов и проектирования новых важным моментом является разработка и внедрение методов математического моделирования, что позволит проводить выбор лучших вариантов технологических решений на ЭЦВМ, подбирать оптимальные режимы работы экстрактора и в целом повышать технико-экономические показатели процесса. Наиболее общим подходом в математическом моделировании экстракции является. использование гидродинамической массообмённой модели. Однггко в связи.с тем, что гидродинамика потоков во многих типах экстракционных аппаратов сложна, а коэффициенты массообмена трудно определяемы, решение многих технологических задач целесообразно выполнять с применением статической модели процесса, основанной на теоретической ступени контакта двух жидких фаз. Такой подход облегчается тем, что статическая модель практически адекватна реальному объекту при равенстве их эффективности, выраженной числом теоретических ступеней контакта. [c.3]

При анализе процессов абсорбции и десорбции составы взаимодействующих газовой и жидкой фаз удобнее всего выражать в относительных молярных концентрациях. При этом составы как жидкой, так и газовой фазы принято относить к одному молю входящих в абсорбер или десорбер потоков. Так, в абсорбере составы жидкой фазы X представляются в молях л-го компонента, отнесенных к одному молю тощего абсорбента о> составы газовой фазы У —в молях /-го компонента на один моль сырого газа О + поступающего на абсорбцию. Равным образом и в десорбере состав жидкой фазы X относится к одному молю поступающего в аппарат жирного абсорбента /,ш+ь а состав газовой фазы У—к одному молю отпаривающего агента Вначале будет рассмотрена- теория работы абсорбера, а затем, по аналогии, будут выведены соответствующие соотношения и для десорбера. [c.160]

Другим часто используемым методом является экстракция в аппарате Сокслета (не для химически связанных фаз) (см., например, [180]). Однако при применении полярного растворителя имеется опасность растворить часть носителя и тем самым исказить результаты анализа. В связи с этим авторы работы [266] разработали метод, основанный на термическом испарении неподвижной жидкой фазы в отсутствие кислорода примерно 1 г неподвижной фазы взвешивают в кварцевой лодочке с точностью до 10 г и помещают лодочку в кварцевую трубку, находящуюся в печи. Печь с пробой нагревают, повышая температуру с 25 до 800 °С в течение 2 ч одновременно через трубку пропускают чистый азот (99,95%) со скоростью 100 мл/мин. Еще через час испарение неподвижной скидкой фазы заканчивают. При этом углерод не образуется. Лодочку с оставшимся в ней чистым носителем выдерживают час при комнатной температуре и взвешивают с той же точностью. Предварительное определение воды (также конденсированной из групп SI—ОН) при таких условиях позволяет рассчитать процентное содержание Р неподвижной фазы (жидкости) [c.238]

При анализе работы промышленных насадочных аппаратов установлено, что кинетика процесса десорбции лимитируется сопротивлением в жидкой фазе. Поэтому для интенсификации процесса десорбции была использована аппаратура барботажного типа. [c.17]

В ряде работ рассмотрено влияние загрязняющих эффектов на глубину очистки при ректификации [1—41 (в том числе условиях продольного перемешивания жидкой фазы [4]) и зонной плавке 15]. Рассмотрению загрязняющего действия брызгоуноса в тарельчатом аппарате при глубокой очистке паров посвящена работа [6]. Анализ же влияния брызгоуноса в общем процессе очистки до сих пор проведен не был. Между тем брызгоунос является причиной того, что зачастую даже при весьма больших термодинамических коэффициентах разделения не удается получить продукт с содержанием отдельных примесей на уровне —1-10 % (см. таблицу). [c.77]

Примечание. М. И. (при / > 50° в специальном аппарате). 1=24—48 ч. Анализ жидкой фазы С1 — потенциометрическим титрованием раствором АдШз, К — весовым перхлоратным или тетрафенилборатным методом. Анализ твердой фазы хим. и микр. [c.281]

Примечание. М. И. (в аппарате из специальной стали). Анализ жидкой фазы СГ — весовым методом в виде Ag l, S0 весовым методом в виде BaS04, ОН" — титрованием 0,1 н. раствором НС1 в присутствии метилового оранжевого. Анализ твердой фазы хим. [c.71]

Опытная установка и метод испытаний. Одно-тарельчатый аппарат состоял из трех царг хкиытуемая тарелка зажималась между фланцами средней и нижней царг. Высота средней (рабочей) царги составляла 500 мм. В нижней и средней царгах имелось по два расположенных друг против друга прямоугольных смотровых стекла. Для предотвращения брызгоуноса под крышкой верхней царги был помещен брызго-отбойник в виде зонта. В рабочей и нижней царгах имелгюь штуцеры, служившие для отбора проб па анализ и замера температуры газа, для отбора проб на анализ жидкой фазы из пенного слоя, для замера температуры слоя и для замера давления. На внутренней стенке нижней царги помещалась [c.49]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Статическое напряжание сдвига ((ШС). Этот показатель характеризует степень движения суспензий комплекса и карбамида а жидкой фазе к липкость частиц друг другу и к поверхности металла. Его измеряют усилием, необходимым для смещения груза определенного веса (погруженного цилиндра). Поскольку СЯС определяют на аппарате, предназначенном для оценки глинистых растворов, была разработана специальная методика для замера СНС суспензией. Для анализа берут отстоявшуюся в течение 10 мин твердую фазу, содержащую 60-70 жидкой фазы. В момент разрыва структуры ясследуемого продукта СНС равно величине внешнего сдвигающего усилия. Особенно высокое СНС суспензии комплекса или карбамида в нефтепродукте наблюдается в присутствии воды. Результаты анализов образцов суспензий с промышленной установки,депарафинизации дизельного топлива кристаллическим карбамидом показали, что вязкость суспензии комплекса в процессе работы изияняется в пределах 0,96-1,2° ВУ, СНС-от 12 до 44 и раз- [c.80]

Как уже отмечалось вьппе, методы разделения и кощентрирования играют особую роль в анализе суперэкотоксикантов. Среди распространенных на сегодняшний день методов разделения и концентрирования, видимо, одним из важнейших является жидкостная экстракция - распределение вещества между двумя несмешивающимися жидкими фазами 11,2,4,29-31[, Наиболее часто встречаются системы, в которых одной фазой является вода, а второй - органический растворитель Многочисленный ассортимент известных к настоящему времени экстрагентов позволяет найти удовлетворительное решение практически для любой задачи. Кроме того, жидкостная экстракция не требует сложного оборудования и выполняется достаточно быстро в делительной воронке или автоматически при использовании экстракторов непрерьгвного действия. Высокая степень извлечения огфеделяемых компонентов достигается тагсже в перегонно-экстракционных устройствах (аппаратах Сокслета) при одновременной конденсации водяного пара и не смешивающегося с водой растворителя, Такие устройства применяют для концентрирования ПХБ и ХОП [321, ПАУ [331, фенолов и других соединений. [c.207]

Уравнение (VI-112) по исследованиям Черткова [209] применимо и к другим щелочным растворам, в частности, к растворам сульфит-бисульфита аммония (при рН б). Опыты проводились в башнях диаметрами 0,8 и 1 м [209], а также в промышленном абсорбере диаметром 6 м [210]. Все эти аппараты были насажены кольцами размером 50 мм в укладку, причем имелись три последовательно соединенные ступени абсорбции. Объемный коэффициент массопередачи при скорости газа 1 —1,3 м/сек и плотности орошения 2—4 м/ч составлял около 60 кмоль-м -ч -бар . Было установлено, что Кро возрастал с увеличением концентрации NHg в растворе (Сд) и уменьшался с повышением в нем отношения so . Анализ указанных исследований показал [209], что с повышением отношения sOj/ b (в частности, в первых ступенях абсорбции) в соответствии с уменьшением pH раствора возрастает доля сопротивления жидкой фазы, что и приводит к снижению К.ри-Это снижение можно определить, исходя из полученной при проведении опытов в трубке с орошаемыми стенками зависимости [211], по которой Кр пропорционален химической емкости раствора в степени 0,16. [c.478]

Рис. 1У-30. Характер распределения концентрации СО в жидкой фазе по высоте абсорбера с высокослойнымп ситчатыми тарелками ( — анализ раствора с тарелок X — аиализ раствора па выходе из аппарата).

Находят применение аппараты с диспергированием газа внутрь жидкости в форме мелких пузырей, чем обеспечивается значительная поверхность контакта жидкой и газовой фаз. Интенсивность теплообмена мевду твердой поверхностью и газо-жидкостной смесью с бар-ботажем пузырей мало зависит от свойств газа и конструкции газораспределительного устройства. Существенное влияние на коэффициент теплоотдачи оказывает скорость барботируемого газа и свойства жидкой фазы. Термическое сопротивление процессу переноса теплоты сосредоточено в пристенном слое жидкости толщина такого слоя зависит от степени турбулизации основного двухфазного потока. Анализ, проводимый на основе полуэмпирической теории турбулентности, приводит к следующим аппроксимационным соотношениям для расчета коэфф1щиента теплоотдачи [35, 36] [c.249]

Вернемся к фиг. 53, на которой дана схема отгонной колонны, и попробуем установить, какие необходимы соотношения для расчета изменяющихся составов паровых и жидких потоков по тарелкам колонны. За исходную точку при анализе работы колонны принимаем обычно нижний продукт / , уходящий из кипятильника с составом и находящийся при точке начала кипения иначе говоря, отводимый в состоянии насыщения как жидкий остаток процесса однократнога испарения в кипятильнике. Здесь уместно подчеркнуть, чтО кипятильник отгонной колонны является единственной ступенью во всем рассматриваемом колонном аппарате, где имеется не диффузия, а частичное испарение в собственном смысле. Это и понятно, ибо в кипятильнике не контактируют неравновесные потоки жидкости и паров, а имеет место нагрев флегмы стекающей с первой тарелки за счет сообщения ей В ккал тепла. Предполагая процесс однократного испарения флегмы 1 протекающим обратимо, можно заключить, что она разделяется на две равновесно сосуществующие паровую и жидкую фазы. Нижний продукт колонны является жидкой фазой, образующейся в этом процессе, и поскольку его состав Хд нам изве- [c.194]

Анализ литературных данных показал, что в настоящее время существуют альтернативные варианты аппаратурно-техмо-логического оформления процесса оксиэтилирования. Они базируются на двух принципиальных способах ведения процесса в гетер офазных (газ — жидкость и газ — жидкость — твердое тело) и гомофазных (жидкость — жидкость) условиях. За рубежом предпочтение отдается первому способу [226, 227]. Для аппаратурного оформления, наряду с существующими в про мышленности аппаратами с механическими перемешивающими устройствами, предлагается использовать полые барботажные и насадочные пленочные колонны, колонны, работающие в режиме трехфазного псевдоожиженного слоя, а также аппараты с диспергацией жидкой фазы протонодонорного агента в атмосфере газообразного этиленоксида. Каждый из приведенных типов оборудования имеет как свои достоинства, так и недостатки, но только последний вариант, а именно аппарат с диспергацией протонодонорного агента в атмосфере газообразного этиленоксида, в настоящее время используется в промышленности фирмой Press Industria (Италия). [c.286]

Приведенные результаты послужили одной из причин рекомендовать глубокую очистку серы, селена и теллура при атмосферном или повышенном давлении. В качестве другой причины этого решении в работах [2, 8] называется ухудшение условий массообмена нри снижении температуры ректификации вследствие увеличения вязкости и снижения коэффициента молекулириой диффузии в жидкой фазе. Однако это необходимо учитывать только в условиях, когда основное сопротивление массообмену сосредоточено в жидкой фазе. Если диффузионное сопротивление массообмену сосредоточено в паровой фазе, то с уменьшением давления (температуры) интенсивность массообмена должна возрастать (см. гл. III). Третий фактор, который необходимо учитывать ири анализе оптимальных условий очистки, — это поверхность контакта фаз. Как следует из соотношений (III-72) и (III-147), при удовлетворительной смачиваемости материала контактных устройств ректификационной жидкостью поверхность контакта фаз с уменьшением температуры для тарельчатых аппаратов возрастает, а для насадочных — уменьшается. [c.153]

Все приведенные зависимости написаны для однофазных процессов. Однако уравнение (2.2. 17) применимо также и для многофазных систем, у которых все компоненты движутся с одинаковыми скоростями в одном направлении. Такие условия, например, соблюдаются в реакционных змеевиках при турбулентном пото.ке реагирующей смеси. Если же линейная скорость движения отдельных компонентов (находящихся в разных фазах) неодинаковя, задача определения времени реагирования осложняется и должна решаться совместно с гидравлическим анализом работы реакционного аппарата. В виде примера здесь можно привести жидкофазную гидрогенизацию с суспензированными катализаторами в проточных колоннах большого диаметра. В этих условиях барботирующий через гидрируемый продукт водород задалживает сравнительно небольшую часть объема реактора, несмотря на то, что фактический объем его в несколько раз превышает объем жидкого продукта [9, 144, 145]. Время реагирования в таких случаях должно определяться по жидкому компоненту с учетом вспенивания его барботирующим газом. Изменение объема при вспенивании может происходить в пределах от объема, близкого к объему собственно жидкой фазы (при подаче незначительного количества газа на единицу поперечного сечения аппарата), до суммы фактических объемов газа и жидкости (при турбулентном движении газопенной смеси). [c.75]

В работе Берозы и Боумана [1], выполненной с целью проведения качественного анализа пестицидов, эксперимент проводили следующим образом. Из 5 мл аликвотной части раствора анализируемой смеси в неполярном растворителе отбирали пробу (5 мш) для проведения анализа методом газовой хроматографии. Оставшуюся часть раствора (5 мл) волюметрической пипеткой помещали в градуированную центрифужную пробирку, снабженную притертой стеклянной пробкой. Затем в эту же пробирку добавляли равный объем полярного растворителя. Пробирку встряхивали в течение 1 мин. (температура опыта, при которой устанавливалось межфазное равновесие, 25,5° С). Объемы используемых жидких фаз перед смешением и после установления равновесия измеряли с целью контроля изменения объемов фаз. Как правило, изменения объемов фаз не наблюдалось. В случае образования эмульсии при смешении двух жидких фаз смесь подвергали центрифугированию с целью разделения слоев. Затем верхний (обычно неполярный) слой анализировали в тех же условиях, что и исходный раствор до экстракции. Принятая и используемая Берозой и Боулганом характеристика распределения, так называемая р-величина, определялась как отношение количеств анализируемого компонента в верхнем слое до и после экстракции. Используемые в качестве жидких фаз растворители были первоначально взаимно насыщены друг другом при температуре эксперимента. Чтобы избежать операции взаимного насыщения и иметь возможность проводить работу с неравными объемами растворителей, Боуман и Бероза предложили проводить распределение в аппарате, показанном на рис. 4. [c.39]

Примечание. М.И. (в аппарате из хромоникелевой стали). Анализ жидкой фааы 5о -весовым методом. К —перхлоратным методом из выпаренного фильтрата. На —уранилаце-татным методом или расчетным путем, сумма сульфатов-по сухому остатку. Анализ твердой, фазы хим., кристаллооптич., рентгенографич. и М. О. [c.434]

Примечание. М.И. (при давлении выше атмосферного—в специальном аппарате)-т—от 1 до нескольких суток. Аналнз жидкой фазы СГ—методом Фольгарда, NH3—ацидиметрическим методом, Са2+—объемным оксалатным или комплексонометрическим методом, Na —по разности или методом пламенной фотометрии. Анализ твердой фазы хим., по невыпадающему ком-лоненту ГСи(ЫОз)2] и М. О. п- [c.1078]

Испытания производились 1) в среде конденсатора-холодильника термического крекинга Т-11, состоящей из бутан-бутиленовой фракции, подаваемой в аппарат под давлением 18 кПсм , при температуре 60° С. Анализ проб показал, что в паровой фазе среды содержится 1,6—2% сероводорода и 1% углекислого газа, а в жидкой — до 0,35% обп ей серы 2) в среде холодильника циркуляционного орошения Т-3 термического крекинга, состоящей из бензинового дистиллята, подаваемого под давлением 15 кГ/см при температуре 170—200° С. Анализ жидких проб, взятых после холодильника, показал, что бензин содержит 0,3—0,5% общей серы и до 0,28% сероводорода 3) в среде конденсатора-холодильника термического крекинга Т-6, состоящей из паров нестабильного бензина, поступающих в холодильник под давлением 12 кПсм при температуре 200° С. Анализ среды показал, что в бензине содержится 0,2—0,3% общей серы и до 0,13% сероводорода 4) в среде конденсатора каталитического крекинга Т-8, состоящей из паров бензина, жирного газа и воды, поступающей в аппарат под давлением 0,4 кПсм при температуре 130° С. Анализ жирного газа показал наличие в нем до 8% сероводорода. Бензин содержал до 0,25% сероводорода и 0,05% углекислого газа. В воде было обнаружено около 2,8% сероводорода. [c.212]

Для практических задач существенное значение имеет относительная величина NJNц, по которой можно судить о необходимости учета Ых. Анализ соотношений (167) и (157) для установок различной производительности показывает, что для достаточно распространенного случая йд=2,5 при работе распылителя большой производительности (0 0 = = 28 кг/с), Л х-=0,05Л/д, а 0г 0,20 ж> т. е. расход газа и мощность холостого хода диска малы по сравнению с аналогичными параметрами жидкой фазы. Иное дело для аппаратов средней и малой производительности. При О = 0,028—0,28 кг/с мощность холостого хода диска и расход газа соответственно составят Л/ (0,5-0.3)Л д Ого (3,3-1,6)Ожо [c.92]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология