Скорость реакций при регенерации катализаторов

Присутствие катализатора. Катализаторами называют вещества, которые изменяют скорость реакции. В растворе в присутствие катализатора протекает ряд промел<уточных реакций, при этом образуются неустойчивые промежуточные вещества с высокой энергией (их называют по-разному высшие окислы, промежуточные первичные окислы, свободные радикалы и т. п.). Эти промежуточные вещества разлагаются, и происходит регенерация катализатора. Таким образом, он в конечном счете химически не изменяется, хотя может участвовать в реакции. Это участие носит циклический характер. Различают положительные катализаторы,, которые ускоряют реакции, и отрицательные, замедляющие их . [c.373]

Установки с псевдоожиженным слоем микросферического катализатора. Особенностью этой системы является осуществление превращений углеводородов в слое мелких частиц твердого катализатора (основная часть размером 20—160 мкм), энергично и непрерывно перемащиваемых в реакторе восходящим потоком паров сырья и продуктов реакции. Регенерация катализатора проводится в отдельном аппарате — регенераторе также в слое взвешенных частиц катализатора, но в потоке воздуха в смеси с дымовыми газами. Каково поведение мелких частиц катализатора при прохождении через него снизу вверх потока паров или газов При небольшой скорости их движения заметного перемешивания частиц в слое катализатора не наблюдается. По мере увеличения скорости газового (парового) потока частицы начинают отделяться друг от друга и энергично перемешиваться. Образующийся при этом слой катализатора с довольно четко обозначенным уровнем взвешенных в газе твердых частиц напоминает кипящую жидкость. Эту кипящую (псевдоожиженную) смесь, состоящую из катализатора и газа (или пара), можно, подобно жидкости, легко перемещать из одного аппарата в другой. [c.158]

Изомеризация осуществляется при температуре 360-420 °С, давлении 3,5 МПа, объемной скорости подачи сырья 1,5 ч , мольном отношении водород сырье 6, соотношении пентановой и гексановой фракций в сырье 50 50, расходе водорода на реакцию 0,25%. В результате достигается конверсия -пентана 48,9%, -гексана 68,0%. Длительность реакционного цикла 8 месяцев, катализатор ИП-62 алюмоплатиновый, промотированный фтором. Осушка циркулирующего газа проводится на цеолитах типа NaA с расчетом, чтобы содержание влаги в нем не превышало 10 мг/м . Регенерация катализатора осуществляется газовоздушной смесью путем ступенчатого выжига кокса при температурах 300-500 °С при давлении 0,5-1,0 МПа. [c.155]

Водород в продуктах реакции отсутствует, что свидетельствует о протекании реакций окислительного дегидрирования. Кислород для реакции подводится из объема катализатора. При восстановлении катализатора наблюдается период постоянной скорости реакции окислительного дегидрирования. Независимо от условий проведения процесса периоду постоянной скорости реакции соответствует съем 11 —13 см кислорода с 1 г катализатора. Окислительная регенерация катализатора восстанавливает его активность. [c.685]

Все сказанное свидетельствует о том, что в условиях, необходимых для проведения основных реакций гидрогенизационной переработки топлив, могут протекать также реакции коксообразования. Увеличивая скорость гидрирования непредельных углеводородов по сравнению со скоростью их конденсации с ароматическими углеводородами или полимеризации, можно снизить количество кокса. Для этого необходимо повышать парциальное давление водорода (и общее давление в системе) и применять специфические катализаторы. Однако при 150—200 ат подавить реакции коксообразования полностью не удается, и процесс приходится вести с периодической регенерацией катализатора. При [c.29]

Старение катализатора. Если концентрация целевого продукта на выходе зависит только от одной константы скорости реакции и активность катализатора после регенерации восстанавливается полностью, то нагрузки в этом случае следует распределять пропорционально значениям константы скорости реакции Ш [33] [c.124]

В сырьевых теплообменниках блоков предварительной гидроочистки наблюдается загрязнение межтрубного пространства, главным образом коксом. Повышенные отложения в теплообменной аппаратуре связаны с переработкой непроектного сырья, нарушениями режима проведения реакции и регенерации катализатора и уменьшенными скоростями технологических потоков. [c.218]

Рассмотренные закономерности реакции обусловили выбор условий для ее проведения. Процесс осуществляют в жидкой фазе (обычно в растворе того углеводорода, из которого был получен гидропероксид), при 90—110°С и 2—5-кратном избытке олефина по отношению к гидропероксиду. В зависимости от летучести углеводорода-растворителя и олефина для поддержания реакционной массы в жидком состоянии может потребоваться давление до 5— 7 МПа. В этих условиях реакция имеет достаточно высокую скорость при количестве катализатора 0,001—0,005 моль на 1 моль гидропероксида, что позволяет пренебречь его регенерацией. В зависимости от температуры, концентрации катализатора и природы исходных реагентов время реакции изменяется от 0,3 до 2 ч. [c.442]

Быстрое сгорание кокса на образце, содержащем железо, обусловлено характером распределения кокса по сечению частицы катализатора. На этом катализаторе кокс в основном откладывается в периферийных солях частицы, в связи с чем средняя необходимая глубина проникновения кислорода в зону горения уменьшается. Это способствует улучшению регенерации катализатора в диффузионном режиме горения. Таким образом, в диффузионной области горения металлы, за исключением железа, почти не влияют на скорость выжига коксовых отложений. Полученные данные являются закономерными, так как в этой области скорость регенерации определяется скоростью подвода кислорода к зоне горения и отвода продуктов реакции из этой зоны, а не скоростью протекания химической реакции. [c.167]

Оксиды несходных металлов подгруппы железа и хрома. В состав катализаторов дегидрирования, гидрообессеривания, риформинга и ряда других входят соединения переходных и благородных металлов, которые проявляют каталитическую активность в окислительно-восстано-вительных реакциях [93]. Поэтому естественно, что уже в ранних работах, посвященных изучению закономерностей окислительной регенерации катализаторов, содержащих переходные металлы, наблюдали более высокие скорости окисления кокса по сравнению с Таковыми для некаталитического окисления углерода [3, 75]. Однако только в цикле работ сотрудников Института катализа СО АН СССР детально изучены закономерности каталитического окисления кокса на оксидах чистых переходных металлов, а также промотированных щелочными металлами [104-108]. [c.40]

Скорость выжига кокса при регенерации закоксованных катализаторов dq /dt= — и -определяется в основном видом кинетического уравнения w = w(T, С, дс). Наиболее часто для практических целей используют следующее выражение для скорости реакции [145-149] [c.64]

Наиболее часто в исследованиях используют различные модификации модели послойного горения [145-148, 151]. При обосновании выбора такой модели обычно исходят из следующих предпосылок [75, 147]. При достаточно высокой температуре скорость горения кокса начинает тормозиться скоростью транспорта кислорода к поверхности окисления. В случае сферического зерна реакция протекает исключительно по сферической границе раздела, которая непрерывно перемещается по направлению к центру зерна. При этом суммарная скорость реакции лимитируется скоростью диффузии кислорода через освободившиеся от кокса поры зерна в зону химической реакции. В этой зоне кислород полностью расходуется, и дальнейшей диффузии к центру зерна не происходит. В работе [23] приведены многие экспериментальные данные, качественно иллюстрирующие описанный выше характер удаления кокса. Однако регенерацию закоксованных катализаторов не всегда проводят во внутридиффузионном режиме. Иногда для предотвращения возможных перегревов процесс рекомендуют начинать при низких начальных концентрациях кислорода [75, 147, 149]. В таких условиях процесс протекает практически в кинетической области, поэтому скорость удаления кокса примерно одинакова в любой точке по радиусу зерна. Понятно, что подобную закономерность выжига кокса модель послойного горения воспроизвести не может. [c.71]

Если на основе проведенной теоретической оптимизации выбрать для регенерации катализатора аппарат с неподвижным слоем, картина выжига кокса будет выглядеть следующим образом чем больше объемная скорость подачи (меньше время контакта), тем быстрее выгорает кокс. Этот результат естествен. Однако характер выжига кокса, различен. При малых Тк достаточное количество кислорода переносится газовым потоком к выходу из регенератора, поэтому выжиг кокса наблюдается практически по всей длине слоя. При > 3 с кислород расходуется полностью в лобовом участке слоя, где формируется температурный профиль, идентичный приведенному на рис. 4.6. В дальнейшем характер выжига кокса соответствует рассмотренному на рис. 4.9 кокс выгорает в зоне реакции, а сформировавшийся температурный профиль движется по слою к выходу из регенератора. Наконец, подтверждается результат, полученный при моделировании регенерации катализатора в неподвижном слое чем больше объемная скорость подачи, тем больше кокса остается невыгоревшим в лобовом участке слоя. [c.96]

Регенерация кислородом (воздухом или смесью воздуха с водяным паром) протекает обычно при температурах 400—500 °С. Верхняя температурная граница регенерации обусловлена термической стабильностью катализатора и, как правило, не превышает 700— 750 °С. В зависимости от состава углеродистых отложении и структуры катализатора скорость регенерации может определяться скоростью реакции окисления (кинетическая область) и скоростью подвода кислорода внутрь зерна (внутренняя диффузионная область). [c.364]

Существенное изменение, главным образом в последние годы, претерпела и технология регенерации катализатора. Толчком к изменению послужил переход к крекингу на цеолитсодержащих катализаторах. В связи с этим значительно возросли требования к величине остаточного кокса на регенерированном катализаторе, поскольку, как показала прак-тика, эффективность крекинга возрастает по мере уменьшения остаточного кокса. Решение было найдено в переходе к так называемой высокотемпературной регенерации [101, при которой температура процесса повышается дс 680 С и более, в увеличении линейных скоростей газового потока в кипящем слое до 1,5 м/с и выше, в проведении в зоне реакции регулируемого дожига СО, образующегося при регенерации.. [c.15]

С увеличением объемной скорости преобладающую роль в процессе начинают играть реакции, протекающие быстрее дегидрирования нафтеновых углеводородов, гидрокрекинга тяжелых парафиновых углеводородов и изомеризации углеводородов С4 и С5. Роль реакций, требующих большого времени (дегидроциклизации, деалкилирования и гидрокрекинга легких углеводородов), снижается. Обычно. можно выбрать такую объемную скорость, чтобы проводить процесс в определенном интервале давления и температуры и с заранее подобранной глубиной превращения сырья, не прибегая к частой регенерации катализатора. [c.166]

Вейс и Гудвин /5,6/ провели исследования модельного процесса выжигания кокса с поверхности гранулированного катализатора, выявившие ряд интересных закономерностей регенерации катализаторов. Благодаря осуществленному ими быстрому отводу тепла из зоны регенерации, процесс протекал в условиях изотермического режима, для которого была определена удельная скорость выжигания при избытке кислорода. При монослойном (или меньшем) покрытии коксом поверхности катализатора удельная скорость выжигания кокса описывалась уравнением реакции первого порядка [c.23]

Аналогичные закономерности наблюдаются и для порошковых катализаторов как аморфных, так и цеолитсодержащих. По данным [129], при постоянном удельном расходе воздуха повышение температуры ускоряет выжиг кокса только в начальный период. С углублением процесса регенерации эта зависимость ослабевает и при окислении глубинного кокса скорость реакции с увеличением температуры почти не изменяется. Исследуя влияние концентрации кислорода в регенерирующем газе, авторы [129] установили, что при постоянной температуре (580°С) регенерация аморфного и цеолитсодержащего катализатора в начальный период протекает в кинетической области и скорость процесса возрастает с ростом Со (зависимость I, рис. 4.46). При дальнейшей регенерации влияние изменения концентрации кислорода на скорость горения уменьшается (зависимость II, рис. 4.46), так как процесс частично переходит во внутридиффузионную область. Дальнейшее окисление остаточного кокса полностью протекает во внутренней диффузионной области (зависимость III, рис. 4.46) и скорость регенерации не зависит от концентрации кислорода. [c.152]

Удельная производительность цеолитов во много раз превышает удельную производительность аморфных алюмосиликатов, поэтому, казалось бы, можно было использовать реакторы очень небольших размеров. Однако этому препятствуют два соображения. В сбалансированной (по теплу) системе реакторного блока скорость реакций крекинга не может опережать соответствующие скорости регенерации, т. е. выжигания кокса. Кроме того, в системе крекинга катализатор является и теплоносителем, перенося тепло экзотермического процесса регенерации в реактор, где протекает эндотермический процесс крекинга. Таким образом, оказывается необходимым, чтобы высокоактивный цеолитовый катализатор был нанесен на матрицу, что обеспечивает требуемое количество тепла в реакторе. [c.55]

Пусть — константа скорости процесса связывания катализатора (образования предполагаемого промежуточного соединения), а А, — константа скорости процесса регенерации катализатора (разрушения укаван-ного соеджнення с образованием продуктов реакции). Естественно допустить, что наиболее активным будет такой катализатор, для которого [c.365]

Перед началом подачи сырья установку в течение 3 мин. продувают осушенным азотом, после чего нодают воздух в сырьевую бюретку. Затем открывают кран впуска сырья в бюретку и одновременно присоединяют газометр. Через 30 мин. подачу сырья прекращают, отмечают и записывают уровень газа в газометре и реактор вновь продувают азотом. Затем удаляют приемник продуктов реакции и начинают регенерацию катализатора. Регенерация проводится при температуре ")50° при продувке воздухом с постоянной скоростью. Продолжительность регенерации 1,5 часа. После окончания регенерации снижается температура до 450° и проводится повторный цикл крекинга. [c.167]

В процессе Гудри [2, 40, 80, 88] для дегидрирования используется тепло, аккумулированное катализатором и инертным веществом катализатора. Процесс ведется над алюмохромовым катализатором, обработанным предварительно в течение 10 часов водяным паром при 760° С и смешанного с двухкратным количеством алунда [30, 31]. При продолжительности дегидрогенизационного цикла от 7 до 15 минут наблюдается снижение температуры на 50° С, после чего температура снова повышается путем выжига углерода на катализаторе неразбавленным воздухом. Путем соответствующего подбора условий можно добиться теплового равновесия между теплотой реакций и теплотой регенерации катализатора. При применении в качестве сырья к-бутана процесс может быть направлен па получение как бутиленов, так и бутадиена. Установка может работать при малых давлениях (порядка 127 мм рт. ст.), необходимых для получения хороших выходов бутадиена. Температура процесса устанавливается от 566 до 593° С, и объемная скорость от 0,8 до 2,0. В настоящее время завод в Эль-Сегундо (штат Калифорния) максимально развивает производство бутенов как сырья для последующего превращения в бутадиен посредством процесса Джерси (описанного ниже). [c.199]

Итак, существует оптимальное соотношение концентрации водорода и углеводорода на поверхности катализатора, при котором устанавливается равновесие между процессами регенерации поверхности катализатора водородом и адсорбционным вытеснением молекул углеводорода водородом с поверхности катализатора и ограничением протекания побочных реакций. Определение области оптимального соотношения очень важно для выбора технологических параметров процесса, определяющих активность, селективность и стабильность катализатора. Нами было показано, что в случае осуществления реакции изомеризации н-гексана на HF-SbFs с увеличением парциального давления водорода скорость реакций гидрокрекинга и диспропорционирования н-гексана снижается, одновременно несколько снижается и скорость его изомеризации (рис. 1.20, 1.21). [c.36]

В процессе на. катализатор вместе с сырьем непрерывно поступает промотор — хлорорганическое соединение (несколько миллионных долей). На платиновом катализаторе промотор превращается в хлороводород. Рециркуляция НС1 не предусмотрена. Низкая скорость реакций гидрокрекинга и небольшая величина коксоотложения на катализаторе позволяют использовать его длительное время без регенерации. Присутствие очень незначительных количеств XJ opoвoдopoдa и практически полное отсутствие влаги в реакционной системе позволяют сооружать установки из углеродистой стали. [c.102]

Пример УПЫО. Катализатор крекинга углеводородов, на котором отложился уголь, регенерируется при выжигании угля в токе воздуха. Суммарная скорость регенерации определяется скоростью реакции на поверхности и диффузии кислорода к поверхности частиц . Таким образом [c.297]

Следуя теории активного комплекса, считаем, что существует равновесие между исходными веществами и активным комплексом. Это допущение, как будет показано ниже, необязательно, но определяет вид получаемого кинетического урав-нення. Следовательно, правильность его в конкретных случаях может быть проверена экспериментально. Скорость процесса в целом определяется скоростью распада активного комплекса в наираЕшении образования продуктов реакции и регенерации катализатора [c.277]

Регенерация катализатора, проводимая обычно продувкой катализатора кислородсодержащими газами, является нестационарныАс процессом, формально аналогичным процессам на катализаторах с падающей активностью . Она может цротекать в кинетическом или диффузионном режиме. Первый случай характерен для относительно низких температур (порядка 400—500° С) и высокополимерных, ароматического характера углеродсодержащих отложений. В кинетическом режиме скорость реакции равна [c.299]

Для каталитического крекинга характерно постоянство выхода продуктов при заданной конверсии сырья независимо от сочетаний значений массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, при которых она была достигнута, если нет ограничений по мощности регенератора и десорбера. Поэтому в качестве определяющих параметров технологического режима крекинга рассматривают конверсию сырья, парциальное давление паров сырья, температуру реакции, время контакта катализатора с сырьем для ли4л--реактора, полноту регенерации катализатора. В свою очередь на промышленных установках эти параметры связаны с производительностью по сырью и температурой его предварительного подогрева, температурой регенерации, расходом водяного пара, подаваемого на смешение с сырьем в реактор, и другими параметрами. [c.109]

По мере выгорания кокс обогащается углеродом, так как сгорание содержащегося в нем водорода идет с большей скоростью, чем сгорание углерода кокса. В результате скорость горения кокса значительно понижается. По-видимому, в результате резкого снижения реакционной способности кокса при малых его концентрациях кажущийс я порядок реакции его горения становится вторым по концентрации кокса. Поэтому наиболее затруднена глубокая регенерация катализатора. Наличие в составе катализатора металла— катализатора окислительно-восстановительных реакций — позволяет значительно снизить содержание кокса в регенерированном катализаторе —до 0,1% и менее, так как скорость горения остаточного кокса возрастает в этом случае на порядок и более. При высоком содержании кокса на регенерируемом катализаторе затруднен отвод из регенератора больших количеств тепла. Поэтому регенерация катализатора в общем осуществляется значительно легче, когда установки каталитического крекинга работают с высокой кратностью циркуляции катализатора. [c.229]

Результаты расчетов представлены в виде кривых на рис. 4.1. Границы кинетической области, которая расположена выше кривых, приведены в координатах входная температура-начальная концентрация кислорода Как видно из рисунка, выжиг кокса в кинетической области может быть реализован не для любых условий. Например, при начальной закоксованности 3% (масс.) и температурах ни ке 500 °С (при = = 10% (масс.) и Тг< 510 °С) регенерация катализатора будет проходить в области внутренней диффузии даже в атмосфере чистого кислорода. Аналогичная ситуация возникает при низких концентрациях кислорода. Так, при q = 3% (масс.) и концентрации кислорода ниже 6,5% (об.) (при 10% масс, и X <9% об.) даже при температурах 750 °С кинетические условия выжига кокса реализовать невозможно. Этот результат согласуется с выводом Ч. Саттерфилда [75] скорость горения прямо пропорциональна концентрации кислорода в окислительном газе, но так как реакция лимитируется диффузией, то влияние температуры на скорость реакции незначительно . Иногда в литературе медленную скорость удаления кокса, например, для условий qt = 6% (масс.), х = 2% (об.) и 7 = 487 °С [153] объясняют протеканием процесса исключительно в кинетической области. Однако из того факта, что скорость выжига мала, вовсе не следует, что процесс лимитируется кинетикой. Как видно из рис. 4.1, единственно возможная область протекания процесса при таких условиях-внутридиффузионная или переходная. [c.77]

Модель идеального вытеснения (4.18) является достаточно грубым упрощением реальной картины-выжига кокса в слое катализатора. Однако с ее помощью получаются качественно верные оценки. Например, подтверждается тот факт, что с увеличением начальной закоксованности катализатора, концентрация кислорода по длине слоя убывает быстрее, а требуемое для полной регенерации катализатора время возрастает [147]. Повышение температуры при регенерации может сказаться на активности катализатора [149]. Температура резко возрастает вначале, когда выгорела лишь незначительная часть кокса. При этом концен-тращ1я кислорода и содержание кокса на катализаторе достаточно велики, и скорость реакции наибольшая. Возрастая, температура в реакторе стремится к некоторому асимптотическому пределу, который зависит от дЬ, Со и То- [c.84]

Преимущества процессов высокотемпературной регенерации способствовали их быстрому и широкому распространению как на действующих, так и на вновь вводимых установках каталитического крекинга Флюид . По способу дожига СО эти процессы можно разделить на термические и каталитические [206]. Одним из наиболее известных термических процессов является процесс фирмы Атоко Oil , в котором дожиг СО происходит главным образом в зоне низкой концентрации катализатора при 730-760 °С [204, 207, 208]. Указанная особенность объясняется радикально-цепным механизмом процесса окисления, который не может активно развиваться в плотном слое из-за слишком высоких скоростей реакций обрыва цепи. В зоне, где концентрация катализатора резко уменьщается и скорости реакций обрыва снижаются, обеспечивается термический дожиг СО. [c.121]

Активный платиновый катализатор позволяет осуществлять риформинг при более мягком режиме, чем алюмомолибденовый средние температуры процесса 460—510° С объем1гые скорости от 1,5 до 4 При этом активность катализатора позволяет поддерживать в системе довольно высокое давление — порядка 40 ат, препятствующее реакциям унлотргения, и дает возможность работать без регенерации катализатора в течепи( нескольких месяцев. Исклю- [c.226]

Процесс проводят пр ч 550—575° и 3—10 ата с объемной скоростью, обеспечивающей степень i ревращения около 22% за один проход. Катализатор помещают внутри 1рубок конвертора, нагреваемого рециркулирующими топочными газами. В процессе дегидрирования на катализаторе быстро о глагается уголь, а поэтому необходимо работать на двух параллельно соединенных реакторах, в которых попеременно чередуются рабочий цикл и цикл регенерации катализатора. Последний регенерируют выжиганием угля кислородом воздуха. Рабочий цикл и цикл регенерации занимают По 1 часу. Требования к материалу трубок реактора очень жесткие они бывают удовлетворены применением высоколегированных хромонииелевых сталей (27% хрома и 8% никеля). Выход бутиленов, считая на превращенный бутан, равняется 85% потери бутана при реакции почти поровну распределяются на образование более легких углеводородов и на отложение угля. [c.132]

Восстановление и регенерация катализаторов. Катализаторы низкотешературной конверсии и метанирования активируются обычно водородоу.. Аппарат продувается вначале азотом или азотоводородной смесью, затем разогревается до 200°С со скоростью 20-50%. При 200°С начинается восстановление. Как только в процессе восстановления произойдет образование металлического никеля, начинаются реакции метанирования, которые приводят к возрастанию температуры. [c.40]

Реакции конденсации ароматических углеводородов с непредельными, так же как реакции уплотнения углеводородов, тормозятся в присутствии водорода. Увеличивая скорость гидрирования непредельных углеводородов по сравнению со скоростью их конденсации с ароматическими углеводородами или полимеризации, можно снизить образование кокса. Для этого необходимо повышать парциальное давление водорода (и обшее давление в системе) и применять специальные катализаторы. Однако даже при давлении 15—20 МПа полностью подавить реакции коксообразо-ванпя не удается, процесс приходится вести с периодической регенерацией катализатора (выжигом кокса). При общем давлении выше 30 МПа процесс гидрокрекинга можно проводить без окислительной регенерации катализатора. [c.216]

Степень влияния многих из перечисленных выше факторов на скорость регенерации катализатора крекинга определяется соотношением скоростей массообмена и химической реакции на по-верхностиг В зависимости от условий и стадии регенерации (начало, середина или окончание) окисление кокса может протекать [c.150]

Вентили переключаются автоматически, что обеспечивает непрерывность процесса. Продукты реакции перерабатывают почти так же, как и при термическом крекинге. Давление, под которым работает установка, значительно меньше давления, применяемого в чисто термическом процессе оно составляет всего 10% его величины, т. е. 2,8—3,5 ат. Часовая объемная скорость зависит от исходного сырья в расчете на жидкость опа составляет 1—2 объема исходного сырья на 1 объем катализатора. Выход бензина из газойля при однократном прохождении сырья через печь равняется 35— 40% объемн. При регенерации катализатора температура пе должна превышать 550°, в противном случае его активность может упасть. Ненрореаги-ровавшпй остаток (рециркулят)]успегано моя по использовать для термического крекинга. [c.265]

Французским институтом нефти (IFP) были проведены обширные исследования по увеличению октанового числа с 97 до 100 пунктов на базовой установке только за счет повышения температуры реакции. В результате было установлено, что при всех прочих равных условиях (давлении, производительности по сырью, объемной скорости и др.) межрегенерационный цикл сокращается вдвое. Институтом были разработаны три варианта реконструкции установок каталитического риформинга с периодической регенерацией катализатора с использованием технологий дуалформинг дуалформинг плюс октанайзинг [c.185]

В титриметрии чаще всего имеют цело с гомогенным катализом, причем катализатором может быть постороннее вещество или процукт реакции (автокатализ). Катализаторы меняют скорость реакции, не сдвигая равновесия, в результате изменения активности ионов или молекул. В растворе протекает ряц промежуточных реакций, при этом образуются малоустойчивые вещества с высокой энергией. Эти промежуточные соединения разлагаются, и происходит регенерация катализатора, который в конечном счете химически не изменяется, хотя и может участвовать в реакции, причем это участие носит циклический характер. В качестве примера каталитической реакции можно привести важную в окислительно-восстановительном титровании реакцию межцу перманганатом и оксалатом. [c.137]

Протолитическая теория была применена к истолкованию закономерностей реакций кислотно-основного катализа разложение нитра-мида, инверсия сахаров, омыление сложных эфиров и т. п. Скорость этих процессов зависит от природы и концентрации кислот и оснований, присутствующих в растворе, причем сами кислоты и основания в ходе реакции не расходуются, т.е. выступают в роли катализаторов. Реагирующее вещество можно рассматривать как слабую кислоту пли слабое основание, которые вступают в реакцию с катализатором основанием или кислотой с образованием некоторого промежуточного комплекса. Последний затем распадается на конечные продукты с регенерацией катализатора. Сила кислот и оснований (константы их ионизации) и их каталитическая активность связаны между собой. Я. Брёнстед установил, что если в качестве катализаторов использовать ряд однотипных слабых кислот, то между константой скорости катализируемого ими процесса и константой ионизации кислот Ка существует следующее соотношение [c.84]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология