Состояние по численным методам

Следует отметить, что трудно написать хорошую книгу для широкого круга специалистов (технологов, математиков, автоматчиков, специалистов по вычислительным машинам и т. д.), работающих в области автоматизации производственных процессов. Не лишена недостатков и данная книга так, технологу может показаться трудным изложение некоторых математических методов, математик может остаться не всегда удовлетворенным описанием рассматриваемых технологических процессов. Однако, на наш взгляд, в книге больще достоинств, из которых следует отметить по крайней мере следующие. Прежде всего книга охватывает широкий круг вопросов, связанных с автоматизацией химико-технологических процессов. Во-вторых, она дает возможность проследить каждый изложенный метод от постановки задачи до получения числовых результатов, что позволит разным специалистам творчески его переработать применительно к своим процессам. Кроме того, рассматриваемые в книге методы связаны с использованием вычислительной техники, что позволяет специалистам ознакомиться с современным состоянием численных методов. [c.11]

Исследования состояния влаги в пористых телах давно уже привели к выводу об особом характере ее свойств вблизи поверхности частиц и о существовании так называемой связанной воды в дисперсных системах [1]. Отличия связанной воды от свободной объясняются перестройкой сетки межмолекулярных водородных связей в ее структуре под влиянием поля поверхностных сил. Моделирование структуры воды численными методами Монте-Карло и молекулярной динамики позволило получить некоторые количественные характеристики структурных изменений вблизи твердых поверхностей различной природы. При этом межмолекулярная водородная связь описывается различными потенциалами, правильность выбора которых проверяется путем сравнения рассчитанных и экспериментальных физических констант объемной воды. Поскольку численным методам посвящен ряд специальных статей этой монографии, остановимся только на основных результатах, важных для дальнейшего обсуждения. [c.7]

До сих пор рассматривались состояния термодинамического или механического равновесия системы мениск — пленка. При движении капель или менисков распределение давлений в переходной зоне и пленке меняется, что приводит к изменению также и поверхности мениска. Если теперь продолжить невозмущенный профиль мениска до пересечения с подложкой, то определенное этим формальным методом значение краевого угла обнаруживает зависимость от скорости V смещения периметра смачивания. Динамические краевые углы 0а начинают отличаться от статических 0о и превышать их при и>10 см/с. Теория динамических краевых углов развита пока только для случая полного смачивания, когда мениск наступает с постоянной скоростью на равновесную смачивающую пленку. Решение удается получить численными методами на основе уравнения (13.1) [564]. Полагая, что условие пологости профиля переходной зоны сохраняется и при течении, из (13.1) можно получить следующее выражение для градиента давления в направлении течения [c.221]

Множественность стационарных состояний в реакторе численными методами исследована в [38—43]. Детальное изучение этой проблемы проведено в [43] для случая реакции А— -В. [c.286]

Последние две задачи целесообразно решать одновременно, что позволит существенно увеличить эффективность расчетов. Использование численных методов в задачах циклической оптимизации имеет ряд особенностей по сравнению с классическими задачами оптимизации, обусловленных периодическими граничными условиями, когда не известны ни начальное, ни конечное состояния системы, ни оптимальная продолжительность периода. Вторая особенность возникает при рассмотрении различных интегральных ограничений на средние показатели процесса. [c.292]

В случае реального газа для нахождения работы при изотермном процессе необходимо знать зависимость давления от удельного объема, которая может быть задана либо соответствующим уравнением состояния, либо таблично. В последнем случае для вычисления интеграла в (1.10) используются численные методы. [c.17]

Численные методы решения задач оптимизации. Начнем со случая, когда из уравнений состояния можно выразить переменную состояния ( фазовую переменную) через управление и тем самым свести задачу к задаче математического программирования (для управления используем ниже более привычное обозначение гг) [c.283]

С практической точки зрения существенно, что для нахождения стационарного состояния численными математическими методами процедура минимизации функционалов типа (18.7) намного предпочтительнее рещения большого числа дифференциальных уравнений типа (18.8). [c.361]

Третий способ упрощения состоит в том, что распределенные по пространственным координатам параметры, характеризующие состояние каждого из звеньев, усредняются, а уравнения сохранения заменяются уравнениями материального и энергетического балансов для всего аппарата. Получаемая при этом нелинейная система дифференциальных уравнений, характеризующая" динамику аппарата, часто может быть линеаризована и решена численными методами. Такой подход позволяет довольно легко реализовать функциональный блок 3 (см. рис. 1.2). [c.37]

Многие процессы с распределенными параметрами, которые на первый взгляд нельзя представить как многостадийные из-за непрерывности изменения величин, определяющих их состояние и управление (например, реактор вытеснения), могут быть описаны как предельный случай многостадийного процесса, если в качестве отдельной стадии принять достаточно малый элемент, аналогично тому, как при решении дифференциальных уравнений численными методами используется их конечно-разностная форма. [c.258]

В заверщение следует указать и другие дополнительные эффекты, учитываемые различными авторами, при сохранении общей схемы процесса, описанной в 2.2. Теплота, отводимая от стенки, затрачивается не только на испарение жидкости, но и на перегрев пара в зазоре под сфероидом этот эффект учитывается относительно просто [1.1, 2.4, 2.7] увеличением теплоты парообразования на величину Срп(Гс—7 )/2. Для мелких капель, взвешенных в сфероидальном состоянии над нагретой поверхностью в виде сферы, рассматривалось ламинарное течение пара в зазоре сложной формы между нижней полусферой капли и плоской стенкой [2.26] это приводит к необходимости применения численного метода, что ограничивает практическую ценность результатов. В этой же работе [2.26] рассматривалось излучение от стенки как на верхнюю, так и на нижнюю половину сферической капли. Результаты ка чественно согласуются с полученными в данном параграфе лучистый поток составляет примерно 60% лри температуре стенки 7 с=500°С и примерно-30% при температуре стенки Гс=280°С. Исследования скорости испарения капель различных размеров- были проведены в [2.24, 2.25]. Численным методом была рассчитана форма капли, зависящая от ее объема, и получены выражения для средней толщины капли и площади основания, представляющего собой поверхность теплообмена. Толщина (высота) капли связана с объемом зависимостью, аппроксимированной ломаной линией с тремя прямолинейными участками, соответствующими каплям трех классов малым, большим и расширенным. Для каждого класса капель получено выражение для коэффициента теплоотдачи, соответствующего температурному напору АТ—Тс—Т, и переносу теплоты в паровом зазоре теплопроводностью. Малыми каплями по [2.24] считаются капли, объем которых удовлетворяет условию [c.75]

Программа расчета тепловой устойчивости включает в себя нахождение координат равновесных состояний и вычисление критериев устойчивости Рауса— Гурвица для каждого из найденных состояний. Число и местоположение равновесных точек определяется взаимным расположением линий тепловыделения и теплоотвода и находится с помощью численных методов решения приведенной системы уравнений для стационарного режима [2, 3]. [c.177]

Эти уравнения были решены численно методом характеристик. Вновь установлено, что при малых временах преобладает процесс одномерной теплопроводности до тех пор, пока в рассматриваемой точке не начнет сказываться влияние передней кромки. Затем продолжается переходный процесс, включающий нестационарную конвекцию, пока в конце концов не будет достигнуто стационарное состояние. Было установлено, что в случае изотермической стенки продолжительность первой стадии (режима одномерной теплопроводности) Т1 и продолжительность всего переходного процесса до достижения стационарного состояния Т2 выражаются соотношениями [c.441]

Численные результаты. Проведены обширные численные расчеты, причем для решения нестационарных определяющих уравнений (14.3.26) и (14.3.27) в основном использовались конечноразностные методы. Как отмечается в работе [271], большинство результатов достаточно хорошо согласуется с экспериментальными данными. Численные методы позволяют рассматривать широкие диапазоны определяющих параметров и различные типы граничных условий. Использование мощной вычислительной техники дало возможность получить много новой и интересной информации о процессах переноса в замкнутых полостях. Здесь описываются результаты лишь некоторых исследований, касающихся горизонтальных полостей. В большинстве этих работ с помощью различных схем дискретизации по времени исследуются нестационарные режимы течений, которые при достаточно больших временах переходят в соответствующее установившееся состояние. При этом интерес представляют результаты расчетов именно стационарных состояний. В качестве начального условия обычно принимается нулевое течение, а граничное условие для температуры при т = О задается в виде соответствующей ступенчатой функции (см. [128]). Как отмечалось в гл. 7 и как будет показано ниже в данной главе, некоторые исследования специально посвящались именно расчетам нестационарных течений при различных начальных и граничных режимах. Так, в работах [36, 65, 66, 93] были получены соответствующие численные результаты для самых разных типов граничных условий и различных значений определяющих [c.274]

Мол.-статистич. теории, ставящие своей задачей вывести структурные и термодинамич. св-ва р-ра из потенциала взаимод. (т. наз. строгие теории), в последние десятилетия достигли больших успехов. Для совр. работ в этой области характерен переход от изучения смесей простых жидкостей (систем с центральными взаимод.) к изучению смесей молекулярных флюидов, т.е. систем, образованных двух-и многоатомными молекулами, где взаимод. обычно носят нецентральный характер из-за асимметрии мол. формы (потенциала отталкивания), наличия электрич. моментов молекул (дипольного, квадрупольного и др.). Большую роль в исследовании мол. флюидов играют теория возмущений и численное моделирование. При этом теория возмущений в большой степени опирается на результаты, полученные для простых систем, в частности для смесей частиц, моделируемых твердыми сферами разного размера, св-ва к-рых хорошо изучены с помощью интегральных ур-ний и численными методами. Развиваются варианты теории возмущений с применением принципа соответств. состояний (теория конформных р-ров). [c.188]

Для малых систем (число узлов 10 — 10 ) система ур-ний относительно ф-ции Р(д,х) м. б. решена численно методом Монте-Карло. Этап релаксации системы к равновесному состоянию позволяет рассмотреть разл. переходные процессы при исследовании кинетики фазовых превращений, роста кристаллов, кинетики поверхностных р-ций и т.д. и определить их динамич. характеристики, в т.ч. и коэф. переноса. [c.420]

Метод фотоупругости достаточно просто позволяет получить картину напряженного состояния на плоских моделях. Однако многие элементы нефтегазохимической аппаратуры представляют собой оболочку вращения. В этом случае имеем осесимметричную задачу теории упругости. Прямое аналитическое решение осесимметричной задачи применительно к сварному нахлесточному соединению затруднено. Поэтому на практике подобные задачи решают численными методами. [c.6]

В [45] предложена универсальная стартовая стратегия пуска РК, позволяющая получить всю совокупность стационарных состоянии. С численными методами изучено разбиение пространства концентрации загружаемых в колонну смесей на области соответствующие достижению каждому из возможных стационарных состояний. [c.106]

Первые попытки изучения схемы электронных состояний кристаллического 8102 были предприняты более 20 лет назад [8, 9]. Как правило, в ранних работах [8—22] использовались приближенные зонные или кластерные модели и рассматривалась одна кристаллическая фаза (в основном, а-кварц) диоксида кремния. Количественные данные, составляющие основу современных представленных об электронных свойствах ПМ 8102, явились результатом применения достаточно строгих неэмпирических схем расчетов [23—51], где наряду с описанием зонного спектра идеальных кристаллов большое внимание уделено исследованиям локальных электронных характеристик 8162 (в модели молекулярных кластеров [34—36]), а также численным оценкам структурных состояний диоксида методами молекулярной динамики [37 4]. [c.153]

Получение уравнений для производных от коэффициентов парциальной фугитивности из большинства уравнений состояния, которые входят в уравнения (11.64)— (11.69), может быть довольно сложным. Однако при наличии ЭВМ всегда можно применить численный метод исходя из того, что [c.529]

Анализ приведенных уравнений реологии возможен только численным методом, поскольку уравнение состояния (3.14.52) аналитически не решается. Численное исследование показывает, что для кривой течения характерно очень резкое увеличение макроскопической скорости деформации 1/11 при переходе к режиму тиксотропно равновесной деформации при напряжении, немного превьппающем статическую прочность х, структурного каркаса дисперсной системы. [c.719]

В настоящее время, даже в линейной постановке, аналитически решен весьма ограниченный круг задач о напряженном состоянии конструкций с концентраторами. Несмотря на большие возможности численных методов расчета (МКР, МКЭ и др.), они связаны с трудоемкими вычислениями и не универсальны. В связи с этим большое значение приобретают инженерные методы, позволяющие быстро и оперативно оценивать напряжения и деформации на различных стадиях деформирования в зависимости от геометрии и размеров кон центраторов напряжений, механических характеристик металла и величины приложенных внешних нагрузок. [c.41]

Вследствие возникаюш их математических затруднений в настоящее время предпочитают комплексное регулируемое управление, так как оно основывается на состоянии потока, выходящего из элемента процесса. Из-за динамическогр (переходного) состояния этого элемента регулирование замедляется. Программу регулирования можно разрабатывать, не принимая во внимание точной математической модели. При разработке таких программ регулирования пользуются численными методами, о которых уже говорилось в этой главе, а также рассмотренными в гл. 12 статистическими методами и методом Бокса. При оптимизации управления можно использовать установленную в регулирующем устройстве электронную счетную машину. [c.354]

Как указывалось выше, большинство уравнений математического описания представляют собой дифференциальные уравнения с краевыми условиями, заданными на разных границах слоя катализатора. Вообш,е говоря, решать такие уравнения можно как начальные задачи, подбирая ряд условий на одной границе, чтобы в результате расчета выполнить их на другой. Однако подбор краевых условий ( пристрелка ) связан с значительным числом решений одной задачи и поэтому не всегда целесообразен. Кроме того, описанный метод из-за возможной неустойчивости не всегда позволяет получить решение. Более эффективным методом решения стационарной краевой задачи является переход к сложной нестационарной. Оказывается, что при усложнении исходной системы уравнений нахождение решения в стационарном режиме значительно упрощается. В этом случае трудности, связанные с заданием краевых условий, отпадают, поскольку анализируется переходный процесс одновременно во всем слое катализатора из начального состояния в конечное стационарное, определяемое заданной исходной системой уравнений. При помощи рассмотренного метода удается создать общий подход к использованию численных методов, применение которых не зависит от числа уравнений, входящих в математическое описание встречающихся видов граничных условий, кинетических закономерностей процесса и знания приближенного решения. Помимо этого достигаются простота осуществления алгоритма на вычислительной машине, ограничение объема перерабатываемой информации, быстрая сходимость расчетов и т. п. Решение нестационарных задач дает также возможность рассчитывать переходные режимы и влияние различных возмущений на течение процессов. [c.486]

В последние годы модель жестких сфер широко использовалась для изучения проблемы многократного столкновения. В частности, численными методами с помощью ЭВМ изучалось уравнение состояния ири высоких плотностях и был обнаружен фазовый переход первого рода жидкость — твердая фаза [12— 15]. Интересным, но не рещенным пока вопросом является возможность именно вириального уравнения состояния предсказывать такой фазовый переход для ансамбля жестких сфер. Ясно, что никакие фазовые переходы не могут быть предсказаны, если, как предполагалось в работах [10, 11, 13], все вириальные коэффициенты положительные. В связи с этим знак высших коэффициентов представляет особый интерес. Для пяти или более сфер в одном объеме геометрические проблемы, возникающие ири оценке вириальных коэффициентов (т. е. при вычислении интегралов), являются исключительно сложными. Однако некоторую ясность в решение этого вопроса могут внести расчеты О, проведенные для случаев различного числа измерений [15—18]. Выход из положения дает выбор модели в виде жесткого упругого тела с более простыми геометрическими характеристиками. Именно такой является модель параллельных кубов. [c.176]

Существует два вида методов расчета элементов конструкций при воздействии взрывной волны упрощенные методы расчета (энергетические и диаграммы давление-импу льс) и численные методы расчета. Упрощенные аналитические методы позволяют рассчитывать только конечное состояние конструкций без отражения динамики изменения состояние во времени. Решения же, полученные численными методами расчета, позволяют анализировать характер временного изменения параметров, однако являются более сложными и громоздкими и менее наглядными. [c.35]

При исследовании кинетики химических реакций в газах часто возникает необходимость расчета сечений и вероятностей физико-химических процессов с участием тяжелых частиц (атомов, молекул, ионов). Эти сечения могут быть получены с использованием статистического или динамического подходов. Статистические методы (например, метод переходного состояния, теория РРКМ), как правило, приводят к аналитическим выражениям для рассчитываемых величин, моделирование же динамики взаимодействия частиц практически всегда требует использования численных методов. При этом, однако, класс процессов и систем, исследования которых возможно с использованием динамического подхода, значительно шире, чем класс процессов и систем, для которых применимо статистическое описание. В ряде случаев применимость того или иного статистического метода может быть проверена только путем динамических расчетов. [c.50]

Для рассматриваемой стандартной системы известно аналитическое уравнение состояния [5], что дает возможность вычислить все термодинамические свойства смеси твердых сфер и использовать полученные данные в расчете свойств реальных жидких смесей. Численные методы расчета термодинамических свойств Me i твердых сфер из уравнения состояния не обеспечивают точног вычисления таких свойств, как энтальпия, энтропия и теплоем кость вследствие появления ошибок при численном дифференци ровании [9]. Целью настоящей работы является получение анали тических выражений для расчета основных термодинамически свойств смеси твердых сфер свободной энергии Гельмгольца А и Гиббса (G), внутренней энергии и энтальпии U и Н, соответствен но), энтропии (S) и теплоемкости [Ср и v), а также химическог потенциала. [c.30]

Поправки на иеидеал ьность жидкой и паровой фаз наход [т по уравнениям (II, 73) —(И,77), причем уравнение (11,77) — ] убп-ческое относительно к — решается аналитически по формулам [Кардано с выбором наименьшего корпя, соответствующего паровому состоянию. Если уравнение (11,77) имеет только одни Д( Й-ствительный корень, соответствующий жидкому состоянию = 0,27), то осуществляется переход к более высокой телшературе. Шелтон н Вуд решали уравнение (11,77) численными методами с и пoлI.зoвaыиo r итераций Ньютона, однако в ых алгоритме нет операций по выделению корпя, относящегося к паровой фазе, что может приводить 1 ошибкам в вычислении констант равновесия . [c.48]

В реальных конструкциях концентраторы имеют разнообразные формы и размеры, располагаются в объеме металла и на поверхности детали, находятся в различных по характеру напряженных состояниях. В настоящее время даже в линейной постановке аналитически решен весьма ограниченный круг вогфосов о напряженном состоянии конструкций с концентраторами. Несмотря на большие возможности, численные методы расчета (МКР, МКЭ и др.) связаны с трудоемкими вычислениями и неуниверсальны. Поэтому необходима разработка инженерных методов, позволяющих оперативно определять поля напряжений и деформаций на различных стадиях деформирования. [c.12]

Рассматриваются новые методы анализа и целенаправленной организации установления множественности стационарных состояний работы адиабатических реакторов, в которых протекают одно и многомарпфутные реакции. Выводятся уравнения диффузионной и реакторной стехиометрии для одно- и многомаршрутных реакций. С их использованием разработаны численные методы расчета режимов работы зерна катализатора и каталитического реактора, а также методы установления областей множественности стационарных состояний Общее число стационаргшх состояний устанавливается в зависимости от конструкции реактора, физикохимических свойств гранул катализатора и реакционной среды. [c.108]

Задача описания установившегося изотермического течения в прямолинейных каналах некруглого сечения вызывала значительный интерес у теоретиков. Результаты исследований (выполненных численным методом) указывают на то, что в случае течения ньютоновских жидкостей одномерное течение, имеющее только осевую компоненту скорости, неплохо удовлетворяет уравнениям неразрывности движения [77—79]. Это справедливо и в случае степенных жидкостей. При формовании неньютоновских вязко-упругих жидкостей появляются нормальные напряжения. Для таких жидкостей (т. е. жидкостей, описываемых уравнениями, предсказывающими развитие нормальных напряжений в процессе вискози-метрического течения) теоретический анализ показывает, что в каналах с неоднородным поперечным сечением возникают вторичные потоки. В частности, можно показать, что нулевое значение второго коэффициента нормальных напряжений является необходимым, но не достаточным условием отсутствия вторичного потока [81 ]. Очевидно, что математическое исследование течения в каналах некруглого сечения, основанное на использовании уравнений состояния, которые, строго говоря, справедливы только для вискозиметриче-ского течения, сможет дать только качественную картину. [c.500]

Для решения полученных уравнений используются различные численные методы. При этом нестационарные начальные решения должны сходиться к решению для установившегося режима в пределах заданных требований к сходимости. В методе фиктивной нестационарности [166] к вектору в уравнении (14.5.2) добавляется переменное нестационарное слагаемое. Следовательно, для этого уравнения также может быть использовано последовательное перемещение по оси времени. При этом дополнительный нестационарный член по мере приближения к стационарному состоянию стремится к нулю, в результате чего уравнение (14.5.2) оказывается выполненным. Таким образом, указанный метод не позволяет рассчитывать реальные нестационарные режимы, обеспечивая лишь более быстрое получение численных результатов при расчете стационарного состояния. Дальнейшие подробности этого метода, а также других численных подходов, позволяющих рассчитывать трехмерные естественноконвективные течения, содержатся в работах [104, 128]. [c.297]

В крупных образцах и элементах конструкций при о р << ст общепринятым является метод, при котором уровень НДС у конца трещины характеризуют коэффициентом интенсивности напряжений хотя он прямой связи с состоянием металла у конца трещины с пластической зоной не имеет. В практическом отношении, если иметь в виду оценку опасности трещины при уровне ст < ст, ,, такой подход вполне оправдан. Однако во многих случаях необходимо судить о достигнутом состоянии у конца трещины, когда средние напряжения близки к ст, или превосходят Для этой цели можно использовать численные методы решения упругопластических задач, например МКЭ и теорию течения с учетом фактической диаграммы деформирования металла с, = /(е,.). Организация этой работы могла бы вьфазиться в следующем. Для конкретного металла с ожидаемой формой образца и схемой нагружения решается упругопластическая задача с нагрузками от достаточно малых до весьма высоких с развитыми пластическими деформациями в образце. Одно такое решение для ряда возрастающих нагрузок охватывало бы все возможные напряженно-деформированные состояния для данной диаграммы металла и самые различные размеры образцов. Последнее возможно потому, что рассматриваемое тело можно считать любым по размерам — от самого малого до самого большого. Решение включало бы также перемещения точек тела. [c.54]

ЗaJюг преодоления указанных выше недостатков состоит, вероятно, в том, чтобы ясно понять существующее положение, которое сводится к следующему во-первых, одному и тому же критическому состоянию металла непосредственно у конца трещины могут соответствовать многие напряженно-деформированные состояния на некотором расстоянии от трещины в случае различных по размерам образцов, в случае растяжения и изгиба, в случае локальной и общей текучести нагруженного элемента. Во-вторых, из-за различия диаграмм деформирования у разных металлов одно и то же интегральное перемещение 8 может соответствовать самым различным ситуациям в элементах конструкций из разных металлов по уровню их нагруженности и деформации. Эго многообразие, если пытаться найти более точные подходы, может быть выражено только с помощью численных методов решения упругопластических задач. [c.57]

Применительно к таким конструкциям возникает необходимость прогнозирования степени надежности, долговечности и прочности на стадии их проектирования. Для анализа напряженно-деформированного состожия в зоне узловых соединений трубчатых элементов все больше используют численные методы. Однако моделирование нйпряженно-деформированного состояния затруднено значительными градиентами напряжений как по толщине стенки трубы, так и вдоль сварных швов, различием в геометрических размерах элементов, наличием остаточной напряженности. Это предопределяет необходимость проведения натур- [c.158]

Целью настоящей главы является изложение экспериментально-расчетньгх подходов к оценке работоспособного конструкционного элемента из условия недопущения наступления предельного состояния разрушения при монотонном нагружении. Постановка измерений и обработка результатов эксперимента позволяет непосредственно определять те критические значения параметров, которые соответствуют наступлению страгивания трещины и характеризуют ее развитие от исходного концентратора или дефекта применительно к конкретным условиям постановки эксперимента. Процесс страгивания и роста трещины при монотонном нагружении поддается описанию с помощью математического моделирования на основе численного метода конечных элементов (МКЭ) с использованием аппарата теории упругопласти-ческого течения для материала с упрочнением. Сопоставление резуль- [c.198]

Цель проведенного расчета состояла в определении напряжений в шпильке коллектора, возникающих в результате температурной деформации крышки при появлении в последней температурного перепада 30 °С. Предполагали, что температура изменяется линейно по толщине крышки и постоянна по ребрам жесткости. Поскольку шпильки и крышка составляют статР1чески неопределимую систему, усилия в шпильках вычисляли с помощью метода сил. Перемещения крышки под действием температурного поля и податливости крышки от усилия воздействия между крышкой и шпилькой определяли путем численного моделирования деформированного состояния крышки методом конечных элементов. Задачу решали в осесимметричной постановке, (рис. 125). Ребра жесткости моделировали слоем сплошного материала, имеющего модуль упругости в 10 раз меньший, чем модуль основного материала. Модуль упругости материала в кольце, ослабленном отверстиями под шпильки (между линиями АВ и СД), принимали на 1/3 треть меньшим, чем у основного материала. [c.256]

Современное состояние теории пограничного слоя и численных методов механики жидкости позволяет получить величину потерь энергии в решетках профилей расчетным путем. Результаты расчетов показали качественные эквиваленты экспериментальных данных, однако потери по расчету всегда были на 50-80 % меньше опытных. Указанное обстоятельство объясняется, по всей вероятности, существенным отличием параметров турбулентного потока в центробежных насосах от лолуэмпирических закономерностей, принимаемых обычно для замыкания системы уравнений движения. Результаты расчета показали, что линейный закон должен приводить к большим погрешностям за пределами исследованной области режимов. В связи с этим была предложена следующая формула, структура которой удовлетворительно описывает ход теоретической зависимости [c.59]