Условия тепловой устойчивости

Действительно, с повышением температуры скорость реакции и, следовательно, количество выделяющегося тепла возрастают экспоненциально, тогда как теплообмен со стенкой пропорционален первой степени разности температур. Вследствие этого, говоря об устойчивости режимов работы химических реакторов, в первую очередь имеют в виду их тепловую устойчивость. Математически условие тепловой устойчивости химических реакторов записывают [c.173]

Теплотой образования данного соединения называется количество выделившегося или поглотившегося тепла при образовании 1 моль его из простых веществ, кдж (теплоты образования простых веществ, находящихся при стандартных условиях в устойчивом состоянии, принимают за нуль) . В реакциях [c.92]

К числу недостатков реакторов с движущимся компактным слоем зернистого теплоносителя относится также ограниченная возможность увеличения удельной нагрузки реактора по перерабатываемому сырью при условии сохранения устойчивого режима движения теплоносителя. Наибольшая скорость потока паров сырья в свободном сечении реактора составляет около 1 м/с, следовательно, время контакта в этих аппаратах не может быть уменьшено до оптимальной величины, так как чрезмерное сокращение высоты слоя теплоносителя приводит к неравномерности температуры по всему сечению аппарата и недостатку тепла для реакции. [c.82]

Наинизшая температура смеси газа и воздуха, -при которой выделение тепла за счет реакции горения газа несколько превышает теплоотдачу, называется температурой воспламенения. Превышение выделяющегося тепла должно при этом не только покрывать потери тепла в окружающую среду, но и быть достаточным для активизации соседних частиц газа и воздуха и для нагрева их до температуры воспламенения. Только лри этих условиях возможно устойчивое горение газа. Однако температура воспламенения топлива является вполне определенной величиной, характерной для данного вида топлива. В практических условиях она зависит не только от химического состава и физических свойств топлива, но и от ряда других условий концентрации газа и кислорода, степени перемешивания газа и воздуха, формы и размеров топочного пространства, быстроты и способов нагрева смеси, давления газа и воздуха,, а также наличия катализаторов, ускоряющих или замедляющих химические процессы горения. [c.47]

Все методы рассеяния туманов искусственным путем основаны на изменении условии, способствующих устойчивости туманов Одна группа методов заключается в испарении капелек тумана либо непосредственно теплом, либо с помощью гигроскопических веществ, удаляющих водяные пары из воздуха Физические основы этой проблемы не раз обсуждались В качестве примера [c.395]

Обе рекомендованные схемы обеспечивают устойчивое снижение выхода N0 на 30...50 % без увеличения химического недожога топлива. При этом в результате изменений условий тепло- и массообмена в топочной камере происходит снижение температуры газов на выходе из топки на 10...40 °С и температуры уходящих газов на 3...5 °С. Внедрение предлагаемых схем нестехиометрического сжигания на котлах с двухъярусной компоновкой, как показал опыт эксплуатации исследованных котлов, не вызывает увеличения (по сравнению с обычным режимом) избытков воздуха на выходе из топки и каких-либо трудностей по обеспечению необходимых расходов воздуха и топлива и поддержанию требуемых параметров перегретого пара. [c.107]

Выполнение работы. Раствор, содержащий не более 30 мг никеля, разбавляют водой до 100 мл, подкисляют 2 М раствором НС1 до слабокислой реакции, нагревают до 80 С и добавляют раствор реагента в небольшом избытке. Необходимо добавить 5 мл реактива приблизительно на каждые 10 мг никеля, однако это соотношение должно быть увеличено, если в растворе присутствуют o + и Pe +, образующие в этих условиях растворимые устойчивые хелаты. Затем добавляют 2 М раствор аммиака до появления запаха, что соответствует слабощелочной реакции (pH 8), и продолжают нагревать на водяной бане не более 1 ч. Не следует проводить длительного нагревания при доступе воздуха, так как в этих условиях может образоваться растворимый хелат никеля. После проверки полноты осаждения осадок фильтруют через стеклянный фильтрующий тигель (см разд. 11.9.2) и промывают теплой водой до исчезновения ионов С1 в промывных водах. Стеклян- [c.172]

Особую группу представляют собой смазывающие агенты, применяемые при различных механических операциях нарезании резьбы, сверлении, волочении проволоки, резке листового металла. К таким веществам предъявляют следующие требования 1) они должны рассеивать тепло, выделяющееся при работе 2) они должны образовывать устойчивую маслянистую пленку между инструментом (штампом, валком и т. д.) и металлом в любых даже очень, тяжелых условиях работы. Боуден и Табор обсуждали [96] связь между теоретическими вопросами обработки металла и выбором смазочных масел упомянутая статья была первой в сборнике статей, посвященных различным аспектам металлообработки. Смазки, применяемые при сверхвысоких давлениях, проверяют, используя при резке металла [97]. [c.505]

Проиллюстрировать условия сохранения устойчивости можно следующим примером [23]. На рис. 1 приведены кривые зависимости прихода тепла при экзотермической реакции и расхода его в результате теплообмена от температуры. Предположим, что рассматриваемые системы в обоих случаях находятся в равновесии (точка А,а). Если почему-либо температура отклоняется от нормы, то в системе, изображенной на рис. 1,а, она са- [c.13]

Из различных типов печей для огневого обезвреживания промышленных сточных вод наиболее эффективными и универсальными являются циклонные печи. Их преимущества обусловливаются, главным образом, аэродинамическими особенностями (вихревой структурой газового потока), обеспечивающими высокую интенсивность и устойчивость процесса сжигания топлива с весьма малыми топочными потерями при минимальных избытках воздуха, а также наиболее благоприятные условия тепло- и массообмена между газовой средой и каплями сточной воды вследствие больших относительных скоростей и высокой интенсивности турбулентности. Это позволяет создавать [c.9]

В поршневых двигателях с электрическим зажиганием отложения нагара на стенках камеры сгорания приводят к перегреву днища поршней, возникновению термических напряжений, вызывающих образование трещин, в нередких случаях обнаруживается прогорание днищ поршней. По причине уменьшения объема камеры сгорания увеличивается степень сжатия двигателя, а недостаточный отвод тепла через слой нагара охлаждающей жидкостью создают условия для возникновения процесса неуправляемого горения рабочей смеси — детонации, Пониженны отвод тепла от деталей камеры сгорания, покрытых слоем нагара, повышает требования устойчивости бензина и топливного газа детонационному сгоранию. За счет значительного нагрева частичек нагара, находящегося на стенках камеры сгорания и днища поршня, может возникнуть калильное зажигание рабочей смеси. [c.38]

Поэтому поддержание холодного низа кипящего слоя — основное условие его устойчивости. Это условие накладывает определенные ограничения на выбор способа ввода тепла в кипящий слой. [c.417]

Из (10) видно, что поток тепла через стенки катализатора существенно усложняет уравнение для определения собственных значений X, которое при пренебрежении потоком тепла было бы квадратным, и условие на устойчивость можно тогда записать в виде р>0, я>0. Это условие накладывает ограничение на появление корней уравнения > 2- p L + q в правой полуплоскости комплексного переменного Я. [c.197]

Интенсификация эксплуатации печей достигается не только улучшением сжигания топлива, но и повышением передачи тепла сырью, проходящему по трубчатым змеевикам. Коэффициент теплопередачи существенно зависит от чистоты наружной и внутренней поверхностей змеевика печи, а также от скорости движения потоков сырья. В процессе работы печи наружная поверхность труб покрывается окалиной, налетами сажи и золы, а внутренняя — отложениями солей и кокса. Своевременная тщательная очистка поверхностей трубчатого змеевика — очень важное условие поддержания устойчивого теплового режима эксплуатации печи и повышения ее к. п. д. [c.205]

По проекту П. М. Борисова предлагается создать теплое течение вдоль северного побережья нашей страны за счет перекачки поверхностных вод из Чукотского моря в Берингово. Для этого необходимо перегородить плотиной Берингов пролив и установить в ней насосные агрегаты общей мощностью около 20 000 МВт, способные ежегодно перекачивать до 140 000 км воды. Протяженность плотины равняется примерно 80 км, высота, определяемая средней глубиной пролива,— 50 м. Предполагается, что тело плотины будет покоиться на свайном основании, а обтекаемая форма ее верхней части позволит пропускать по всему сечению паковые. льды толщиной до 13 м. Мощность насосов и объем перекачиваемой воды определены из условия получения устойчивого изменения климата в течение трех лет с момента пуска сооружения . Предполагается, что такой проект может быть реализован совместными усилиями СССР, США и Канады и что энергию, необходимую для работы насосных агрегатов, можно будет получать от энергосистем советского Дальнего Востока и Аляски. Нежелательные последствия для климата в бассейнах Охотского и Японского морей, которые могут возникнуть в течение первых двух [c.129]

Явления межфазной неустойчивости, наблюдаемые в процессах межфазного тепло- и массопереноса, представляют собой пример самоорганизации сложных динамических систем и, кроме того, представляют большой практический интерес, поскольку приводят к резкой интенсификации межфазного переноса. По механизму возникновения разделяют неустойчивости, вызванные капиллярными (Марангони) либо плотностными (Релей) эффектами, связанными в свою очередь с концентрационной или температурной локальной неоднородностью [1-3]. Изучалась также устойчивость горизонтального слоя жидкости с учетом совместного действия термокапиллярных сил и сил плавучести [1]. В большинстве работ, посвященных этим явлениям, для разных физических механизмов возникновения неустойчивости на основе линейного анализа определяются критические условия нейтральной устойчивости, т.е. определяется состояние системы, в котором инкремент нарастания возмущений равен нулю. Для нестационарных процессов такой анализ проводится в предположении о замороженных концентрационных и температурных полях, на фоне которых происходит развитие возмущений в первоначально устойчивой системе. [c.137]

Обычно процесс рассматривается в условиях зажигания горючей смеси при локальном ее разогреве до температуры воспламенения с последующим устойчивым горением с пламенем. Для начала быстрой высокотемпературной реакции возможен другой режим одновременное нагревание до умеренной температуры всего объема горючей смеси (горючий газ и тот или иной окислитель), заключенной внутри некоторого сосуда. По мере повышения температуры смеси в сосуде начинается реакция окисления со сравнительно небольшой скоростью. За счет выделяющегося тепла смесь разогревается, и скорость реакции увеличивается, что в свою очередь приводит к нарастающему разогреву газа. При этом скорость реакции и разогрев увеличиваются очень быстро происходит неограниченное ускорение реакции, именуемое тепловым взрывом или самовоспламенением. [c.125]

Тепловые потоки между ячейками по обоим координатным направлениям берутся с предыдущего временного слоя, так что схема (9.52) является явной. Условие ее устойчивости слабее условия устойчивости явной схемы для насыщенности (9.34), так что нет смысла в неявной аппроксимации. Значения потоков тепла накапливаются, как и значения объемных теплоемкостей, на новом временном слое в процессе вычисления насыщенностей по каждому пласту. Для потоков тепла учитывается направление фильтрации, поэтому в (9.52) входят несущие значения температур и насыщенностей. Если, как и при вычислении насыщенностей, ввести вспомогательные индексы, определяющие направление фильтрационного потока, то дробные индексы следует заменить согласно формулам [c.204]

Точка же d характеризуется особыми свойствами хотя в этой точке количество подводимого и удаляемого тепла равно, система не (МОжет работать в стационарных условиях. Незначительное положительное отклонение температуры приводит в этом случае к превышению выделения тепла над теплоотводом, и температура будет расти до тех пор, пока не будет достигнута точка е. Аналогично, незначительное понижение температуры приведет к дальнейшему снижению ее до точки с. Таким образом, хотя точка d и соответствует стационарному состоянию системы, оно не является устойчивым. Это неустойчивое стационарное состояние более подробно будет рассмотрено ниже при обсуждении процесса воспламенения и эффекта гистерезиса. [c.159]

Вместо закрепленного в начальных условиях рабочего расхода тепла в кипятильнике можно было бы задаться значением, например, концентрации у верхних паров и именно этим путем определить конкретный режим работы колонны. Но и в этом случае следовало бы убедиться, что расход тепла в кипятильнике больше минимального и обеспечивает устойчивую работу аппарата. [c.304]

Нетрудно видеть, что неравенство (111,35) тождественно условию устойчивости (111,8), получаемому путем анализа диа-[раммы отвода и подвода тепла [c.86]

В данной главе рассмотрены основные особенности фонтанирующего слоя и условия, необходимые для обеспечения его устойчивости. Изучаются такие гидродинамические характ еристики, как перепад давления, скорость начала фонтанирования, предельная высота фонтанирующего слоя, структуры потоков ожижающего агента и частиц, порозность и диаметр фонтана. Кроме того, для более глубокого понимания структуры фонтанирующего слоя привлекаются результаты исследований по тепло- и массообмену. Везде, где возможно, даны расчетные уравнения. [c.620]

Отходяш,ие газы содержат 80—85% оксида углерода, 8— 10% азота, 2—3% воды, а также -водород, фосфин, диоксид углерода, фосфор. Теплота сгорания газов около 11 МДж/м Наиболее приемлемым решением проблемы использования тепла отходящих газов является их применение в качестве топлива для технологических аппаратов или для выработки пара. Одно из условий использования тепла отходящих газов — создание специального теплообменного оборудования, устойчивого в агрессивной среде. [c.226]

Анализ результатов многократных испытаний различных типоразмеров АВО, эксплуатируемых в условиях химической и нефтехимической промышленности, показывает, что если расход охлаждающего воздуха выше проектного на 12—15%, то коэффициент теплопередачи К увеличивается в среднем на 11%. Интенсификация работы АВО по коэффициенту теплопередачи (на 7—8% в зависимости от климатического района) обеспечивает дополнительно 700—1500 ч устойчивой работы оборудования без отклонений от технологического регламента. Последнее обстоятельство особенно важно, так как повышение эффективности работы относится к наиболее теплому периоду года. [c.102]

Графически условия устойчивости изображены на рис. 19.3. Зависимость скорости выделения тепла реакции от температуры в реакционной зоне изображается кривой / имеющей З-образный вид. Такая форма кривой объясняется тем, что при низких температурах скорость реакции, а поэтому и выделение тепла относительно невелики. С повышением температуры, согласно уравнению Аррениуса, резко возрастают скорость реакции и скорость выделения тепла, но при этом падает концентрация реагирующих веществ, что замедляет реакцию. Зависимость отводимого тепла от температуры в реакционной зоне Qт — линейна и изображается прямой //. Линия выделения тепла / и линия отвода тепла II пересекаются в точках I, 3. В этих точках при температурах соответственно Т, Гг, Гз отвод тепла равен его выделению и процесс стационарен. При всех других температурах процесс не стационарен там, где кривая [c.234]

Технологические и экономические показатели процесса утилизации тепла. Цель процесса — получение дешевого высоконотенциального тепла. Этого можно добиться при достаточно высоких (не обязательно максимальных) степенях утилизации тепла, относительно небольших загрузках катализатора, определенных ограничениях (по условиям габаритов реактора) на количество инертного материала. Целесообразно, чтобы гидравлическое сопротивление реактора было ло возможности небольшим. Желательно, чтобы длительность цикла была не менее 10 мин. Задача должна решаться при ограничениях на максимальную температуру (или даже на максимальные градиенты) в слое по условиям термической устойчивости катализатора. В общем, определение оптимальных условий процесса утилизация тепла — это технико-экономическая задача, [c.206]

Циклонные камерные печи относятся к числу наиболее совершенных для сжигания жидких отходов. Их достоинство определяется главным образом аэродинамическими особенностями (вихревой структурой газового потока). Это обеспечивает высокую интенсивность и устойчивость сжигания топлива с очень малыми тепловыми потерями при минимальном избытке воздуха, соз 1ает наиболее благоприятные условия тепло-массообмена газовой среды с каплями (частицами) отхода. Как следствие, сконструированы малогабаритные реакторы с удельными тепло-массообменными нагрузками, в десятки раз превышающими их в многоподовых, бараба шых, шахтных и других печах. Они позволяют сжигать не только жидкости и суспензии с размером частиц твердой фазы до 300 мкм, но и пылевые отходы. [c.27]

Условия (пределы) устойчивого горения неперемешанных газов впервые теоретически рассмотрены Зельдовичем [6]. При горении неперемешанных газов в зону реакции (на поверхность пламени) направлен поток реагентов с одной стороны — окислителя, а с другой горючего. Хорение возможно лишь в определенном интервале скоростей потока реагентов. При уменьшении потока реагентов ниже некоторого [минимального значения /Ппр. мин горение становится невозможным вследствие увеличения относительных потерь тепла в окружающую среду я происходит лишь перемешивание холодных газов (няжний предел горения). [c.80]

Все методы рассеяния туманов искусственным путем основаны на изменении условий, способствующих устойчивости туманов. Одна группа методов заключается в испарении капелек тумана либо непосредственно теплом, либо с помощью гигроскопических веществ, удаляющих водяные пары из воздуха. Физические основы этой проблемы не раз обсуждалисьВ качестве примера приведем некоторые данные Хаутона по рассеянию тумана над аэродромами. Для удаления тумана, достигающего высоты 60 м над взлетно-посадочной дорожкой длиной 1800 м и щириной 90 м, содержащего 1—2 т жидкой воды, требуется значительная затрата энергии. Чтобы испарить при 10° С капельки тумана, содержащего 0,1 г м жидкой воды, и снизить относительную влажность до 90%, требуется 560 кал/м , из которых почти 500 расходуется на снижение относительной влажности воздуха. Таким образом, даже при оптимальных, неосуществимых на практике, условиях для уничтожения тумана во всем указанном объеме потребовалось бы 5,7 10 кал. Нагревание должно быть длительным, поскольку даже слабый ветер непрерывно приносит свежий туман, и понятно, что действительные энергетические затраты во много раз превышают расчетный минимум. Тем не менее, во время второй мировой войны в Англии для рассеяния тумана над аэродромами успешно применялся термический метод (под кодовым названием РШО) тепло выделялось при сжигании нефти или мазута в горелках, установленных на длинных трубопроводах. С тех пор этот метод получил дальнейшее развитие как в Англии, так и в США. По обе стороны от взлетно-посадочной дорожки прокладываются по земле параллельные трубы, в которые под давлением подается топливо. На трубах с промежутками в несколько метров смонтированы горелки. Горячие газы, образующиеся при сгорании топлива, нагревают воздух и испаряют туман на достаточной для посадки самолетов высоте. Такие установки потребляют 400 000 л топлива в час. [c.395]

В главе V реакционная аппаратура сгруппирована по принципу фазового состава и агрегатного состояния реакционной системы, что облегчает рассмотрение с ецифических условий тепло-и массообмена, а также конструктивных особенностей реакторов. Сведения о представителях каждой группы реакторов даны в объеме, необходимом для их сравнительной оценки при выборе типа и принципа действия реактора. Читателям, интересующимся расчетом реакционной аппаратуры, рекомендуется специальная литература, посвященная этому вопросу. Более подробно в главе V рассмотрен-тепловой режим и условия устойчивости экзотермических процессов. [c.4]

Решить уравиение теплового баланса — значит найти переменные параметры, при которых будет соблюдаться равенство между приходом тепла и его расходом (< пр = < расх). Однако в производственных условиях обычно необходимо, чтобы это равенство соблюдалось при возможно более высокой степени превращения при условии обеспечения устойчивой работы реактора. [c.149]

Отличительной особенностью данной сушилки с погружными вибрирующими поверхностями является то, что 90% тепла, необходимого для сушки и нагрева материала, подводится к слою непосредственно от вибрирующего теплообменника и только 10% тепла— с газом, скорость которого выбирается из условий гидродинамической устойчивости виброаэрокипящего слоя и минимального уноса тонкой фракции из аппарата. [c.42]

В некоторых случаях устойчивость стационарных состояний можно определить по диаграммам отвода и подвода тепла. Пользуясь подобными диаграммами, Н. Н. Семенов в свое время сформулировал условия теплового воспламенения и заложил тем самым основы теории теплового взрыва ]Чного лет спустя ван Хирден применил тот же подход для анализа устойчивости режимов автотермических реакторов. [c.66]

Период летнего нагревания начинается с момента возникновения прямой стратификации (температура уменьшается с глубиной) во всем озере. По мере нагревания озера в условиях прямой (устойчивой) стратификации разность температур и плотностей воды между поверхностными и глубинными слоями, особенно в безветренную погоду, резко возрастает. Конвекция, возникающая при ночном охлаждении, выравнивает температуру лишь в сравнительно тонком поверхностном слое. В результате в верхнем, прогретом слое воды устанавливается более или менее одинаковая температура. В нижних глубинных слоях сохраняются холодные весенние воды с плавным изменением температуры. Между теплым и холодным слоями возникает промежуточный, сравнительно тонкий слой с резким падением температуры с глубиной, иногда до 8—10°С на 1 м. Слой этот известен как слой температурного скачка, или металимн и он а. Слой воды, расположенный выше металимниона, называется эпилимнионом, а ниже него — г и п о л и м н и о н о м. Подобное термическое расслоение на три хорошо выраженные термические зоны (эпилимнион, мета-лимнион и гиполимнион) в период летнего нагревания характерно для многих озер (рис. 131). [c.366]

Необходимым условием поддержания устойчивого теплового режима процесса в установке является равенство между ки личествами энергии, поступающей в разделительный аппарат извне, и энергии, отводимой из него посредством того или иного процесса охлаждения. Иными словами, количество жидкости, вырабатываемое в холодильном процессе, должно быть равно ее количеству, испаряющемуся в результате притока тепла извне. Благодаря этому количество жидкости, накопленнор в аппарате во время пускового периода, будет неизменным. [c.296]

Результаты измерений в виде локальных значений критерия Ыи,8с в зависимости от места на поверхности шара представлены на рис. IV. 22 в полярных координатах. Отложенные значения представляют собой среднее арифметическое 4—5 опытов, проведенных в одинаковых условиях. Графики указывают на большую неравномерность в значениях локальных коэффициентов массоотдачи по поверхности шара. В точках контакта эти значения минимальны, в наиболее свободно обдуваемых частях поверхности — максимальны. Суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шара дает средний коэффициент массообмена, который удовлетворительно совпадает с расчетом по формуле (IV. 71) при Кеэ = 300 и 3000. Имеющиеся данные по локальным коэффициентам тепло- и массообмена можно использовать при рассмотрении процессов горения в слое топлива, экзотермической реакции на твердом катализаторе с большим тепловым эффектом. Области конта11-тов между зернами с пониженными значениями коэффициентов переноса представляют собой очаги процесса на верхнем температурном режиме и, по-видимому, повышают устойчивость процесса в плотном зернистом слое. Неравномерность локальных коэффициентов переноса должна влиять на процессы сорбции, [c.166]

Нормальные парафины от С1, до С34 могут существовать в трех и, возможно, в четырех кристаллических модификан,иях. Вблизи температуры плавления гексагональные кристаллы обладают устойчивой формой, и, так как исследование при помощи ренгеновых лучей показало, что оси парафиновых цепей перпзндикулярны к плоскости, содержащей концы цепей, эта форма была названа вертикальной и была уподоблена плотно упакованным шестигранным карандашам [22]. При низкой температуре кристаллы обычно приобретают орторомбическую форму, а при кристаллизации из раствора при низкой температуре они могут приобретать форму, соответствующую моноклинической или триклинической системе. При этих условиях другие авторы не наблюдали моноклинических кристаллов [12]. При температурах на 2—15° нин е точки плавления нормальные парафины обнаруживают точки перехода от гексагональной системы к другим кристаллическим модификациям, что С( провождается выделением тепла в количестве около 20 кал/е [21]. Разность между температурами точек перехода и температурами плавления уменьшается по мере увеличения молекулярного веса, и можно считать, что нормальные парафины с 36 атомами углерода и более не будут иметь точек перехода. При температурах между точками перехода и плавления парафины прозрачны, во при дальнейшем охлаждении становятся непрозрачными. Товарные парафины, обычно [c.44]

Первое из ус.тювий устойчивости имеет непосредственный физический смысл. Его левая часть представляет собой полную производную скорости тепловыделения кг (С, Т) по температуре с учетом соотношения между стационарными значениями концентрации ключевого вещества и температуры = Со — ip-/k ) Т — Т ) [см. формулу (VII.7)]. Правая часть неравенства (VIII.16) равна производной скорости теплоотвода по температуре (с учетом отвода тепла как движущимся потоком, так и с помощью внешнего теплоносителя). Неравенство, обратное (VIII.16), таким образом, совпадает е условием неустойчивости, выведенным в разделе II 1.3 (как было показано в разделе VII.3, оно применимо и к реакторам идеального смешения). При выводе этого условия отмечалось, что на его основании можно делать заключение только о неустойчивости процесса, но нельзя заключать, что процесс, в котором условие неустойчивости не выполнено, обязательно будет устойчивым. Действительно, строгий анализ, основанный на исследовании нестационарных урав- [c.328]

Необходимым условием устойчивости является превышение производной от скорости отвода тепла по температуре над аналогичной производной для скорости выделения тепла. Это условие, однако, не всегда является достаточным. Оно было дополнено вторым условием (которые оба вместе являются необходимыми и достаточными), сформулированным Арисом и Амандсоном [6], Боресковым и Слинько 7], Джиллесом и Гофманном 8]. Боресков и Слинько отмечают, что если второе условие не удовлетворяется, то это приводит к колебаниям температур и концентраций с возрастающими амплитудами. Джиллес и Гофманн показали, что в случае проведения реакции в адиабатических условиях (т. е., когда член, выражающий теплопередачу в уравнении (6.7), равен нулю) колебаний не происходит. Следовательно, в этом случае первое условие устойчивости является достаточным. [c.159]

Касание вблизи точки О (оно не показано на рис. 46) также отвечает критическому условию, но другого типа. Бесконечно малое перемещение от точки касания прямой теплоотвода влево или кривой выделения тепла вправо приводит к резкому падению темиературы, т. е. горючий материал, вместо того чтобы реагировать ири температуре, соответствующей точке Q или более высокой температуре, находится в устойчивом состоянии при температурах, отвечающих точкам иересечення, лежащим левее Ь. В связи с этим Франк-Каменецкий назвал эту точку критической точкой тушения, а Ван-Лун — минимальной температурой горения. Подобно температуре воспламенения, эта температура пе является постоянной величиной, поскольку она зависит от различных факторов. Например, значительное влияние на нее может оказывать скорость газа. В диффузионной области скорость газа, помимо влияния на коэффициент теплопередачи, может также определять положение кривой теило-выделения. Этот эффект обнаруживается в том случае, когда наиболее медленной стадией является ие диффузия внутри пор к поверхности взаимодействия и от нее, а диффузии через гидродинамический пограничный слой к наружной поверхности твердого вещества. [c.174]

При осторожной разгонке нефти керосиновый дестиллат может быть получен почти бесцветным, а потому желтоватая окраска очищенного прод таа не обязательно должна быть приписана плохо отделенным примесям. Но разница между сырым и очищенным продуктом состоит в различной устойчивости при хранении. Сохраняют свою бесцветность только хорошо очищенные керосины, да и то не особенно долгое время, особенно в зависимости от условий хранения. Свет, тепло, действие воздуха обыкновенно вызывают некоторую деградацию цвета, в еще большей степени некоторые химические катализаторы, вроде щеоТочей, металлов и их окислов и т. д. Дурно [c.212]

Из изложенного выше ясно, что для аппарата идеального перемешивания возможно три стационарных режима, из них два (при низкой и высокой температурах) устойчивы, а один (при промежуточной температуре) неустойчив. Действительно, проверка условий (У.26) отрицательности вещественной части корней характеристического уравнения приводит к условию dQJdt dQjdT (Ql и Q2 — те же, что и на стр. 158), т. е. наклон линии отводи-мого тепла в устойчивой точке должен быть больше наклона линии подводимого тепла. Вообще исследование устойчивости в таких аппаратах не вызывает затруднений при использовании методов, описанных выше (стр. 160, 163). [c.167]

Особенность совмещенных процессов состоит в том, что, помимо фазового равновесия, необходимо рассматривать и химическое равновесие. А это значит, что необходимо исследовать кинетику возможных химических реакций в условиях, создаваемых при ректификации. Следует заметить, что при медленных химических реакциях и при низких тепловых эффектах процесс практически не отличается от обычной ректификации. Имеющееся отличие будет сказываться лишь при большом времени пребывания реагентов и проявляться в накоплении продуктов побочных реакций в продуктах разделения. При наличии же больших тепловых эффектов и скоростей реакций могут быть совершенно неожиданные результаты. Так, при экзотермической реакции с большим тепловым эффектом возможно полное испарение потока жидкости в зоне реакции и, наоборот, при эндотермической — захолаживание жидкости и конденсация парового потока. Поэтому при попытке совмещения ректификации и реакции важнейшей задачей является обеспечение условий нормального функционирования процесса, т. е. его устойчивости и управляемости. Отсюда следует, что хеморектификация протекает в более жестких границах изменения основных технологических параметров. Выход за допустимые границы (например, по теплоотводу) может привести к взрыву в случае сильно экзотермической реакции и останову процесса массообмена между потоками пара и жидкости в случае эндотермической реакции. Интересным моментом является то, что возникает проблема рационального использования выделяемого тепла внутри схемы, например, на образование парового потока с целью снижения энергетических затрат на ведение процесса. [c.365]