Сдвиг критическая деформация

Это уравнение отражает идеальное (ньютоновское) течение жидкости, которое характеризуется следующими тремя чертами появлением сдвиговых деформаций при сколь угодно малых напряжениях, отсутствием эффектов упругости при течении и независимостью вязкости от скорости и напряжения сдвига. Полимеры, однако, обнаруживают отклонение от ньютоновского течения по всем указанным признакам. Во-первых, они могут проявлять признаки пластических тел, т. е. тел, характеризующихся наличием предела текучести — критического напряжения, только после достижения которого способно развиваться течение. Во-вторых, течение полимеров сопровождается накоплением высокоэластической энергии, что вызывает появление напряжений, перпендикулярных направлению течения, и, как следствие этого, разбухание экстру-дата, усадку образца и т. д. Полимеры, таким образом, наиболее ярко проявляют признаки вязкоупругих тел. Наконец, вязкость полимеров, как правило, сильно зависит от у и т, уменьшаясь с возрастанием последних (явление аномалии вязкости). Вязкость, соответствующая данному режиму течения и называемая обычно эффективной, будет рассмотрена ниже, здесь же мы остановимся на молекулярной трактовке ньютоновской вязкости [c.50]

Рис. .17. Схема появления и сдвига критической деформации. Обозначения см. в тексте.

Схема появления и сдвиг. критической деформации. [c.323]

При действии агрессивной среды (деструкция, набухание) на резину, находящуюся под постоянной растягивающей нагрузкой, время до ее разрушения определяется скоростью диффузии среды и нагрузкой и может быть рассчитано из формулы, связывающей время до разрыва резины и напряжения х=Ва , и закона суммирования повреждений Бейли в предположении, что напряжением в слое резины, в который проникла жидкость из-за уменьшения модуля упругости, практически можно пренебречь. Такой способ расчета можно использовать, например, для резины из бутилкаучука в азотной и уксусной кислоте. При локальном разрушении (образование трещин), как, например, при контакте резины из СКФ с азотной кислотой, разрыв происходит быстрее, чем следует по расчету, из-за наличия концентраторов напряжения. Ряд особенностей разрушения резин при растяжении связан с изменением их структуры, основным из которых является ориентационное упрочнение. Молекулярная ориентация при растяжении сопровождается разрушением слабых структур (размягчение) и приводит к появлению так называемой критической деформации екр, т. е. в результате увеличения деформации растяжение резины приводит к уменьшению ее долговечности только до определенной критической деформации, выше которой долговечность увеличивается (до определенной степени деформации). При действии жидких сред вследствие набухания резины, более равномерного распределения напряжений, ослабляющих роль ориентационного упрочнения в вершинах трещин, область критической деформации сдвигается в сторону больших деформаций по сравнению с действием той же газообразной среды (табл. 4.10). [c.124]

На рис. 3.17 показана температурная зависимость динамического модуля сдвига при деформациях ниже критической точки Со (см. рис. З.1.). Сплошные кривые соответствуют образцам, полученным из смесей, подвергнутых термической обработке. Сравнивая результаты, полученные при одних и тех же дозировках сажи, можно видеть, что применение тепловой обработки понижает модуль вулканизата. С повышением температуры испытания модуль уменьшается, причем степень уменьшения зависит от концентрации сажи. С увеличением деформации модуль сдвига все в меньшей степени зависит от температуры, а i в исследованных пределах фактически не зависит от температуры. Это показано на рис. 3.18 для резины, содержащей 32 объем, п сажи HAF. Необходимо отметить, что модуль ненаполненной резины увеличивается с повышением температуры, что согласуется с кинетической теорией [c.88]

Последнюю стадию дефлокуляции при сдвиге можно рассматривать как разрыв сил притяжения между остаточными парами капель. В этих парах капли разделяются, когда силы притяжения превзойдены гидростатической силой, создаваемой непрерывной фазой при сдвиге. Для монодисперсной эмульсии при отсутствии деформации сдвига критическая скорость сдвига, которая является причиной разрушения, дается выражением [c.251]

Влияние возвратных сдвиговых смещений нагрузочного диска характеризуется графиком на рис. 38. Он построен в плоскости постоянного нормального напряжения, проходящей через точки В и на рис. 37. Линия СО (см. рис. 38) образована пересечением указанной плоскости с поверхностью прочности Хвор-слева, а точка С лежит на линии критической порозности. Если начальное состояние сыпучего тела соответствует точке В, то каждое смещение нагрузочного диска вызывает небольшое изменение порозности (BJ). Если возвратные смещения прекращаются в положении С и образец затем подвергается сдвиговой деформации, порозность слоя снижается (точка С — состояние разрушения). Дальнейшие сдвиги происходят при постоянных значениях касательного напряжения и порозности слоя. Величина 62 [c.62]

И, В, Филиппов изучал структурно-реологические свойства битумов в области отрицательных температур методом кручения образца битума в форме полого цилиндра [141, 142], Опыты производились по методике развития деформации сдвига во времени при постоянном напряжении и постоянной температуре. При достаточно больших напряжениях образец разрушался по всему объему при достижении критической деформации, [c.94]

Феноменологическая теория тиксотропии конденсированных полимерных систем, развитая в работах [132—134, 136, 137], исходит из того, что в процессе тиксотропного разрушения структуры релаксационный спектр полимера претерпевает трансформацию, сущность которой состоит в том, что релаксационный спектр как бы усекается со стороны максимального времени релаксации. При таком подходе для определения закономерности тиксотропного изменения вязкостных свойств достаточно задать функцию, определяющую характер изменения максимального времени релаксации в зависимости от скорости сдвига и деформации сдвига. Предполагается, что разрыв м-го элемента происходит в тот момент, когда его упругая энергия достигает критического значения Е - [c.80]

Существует мнение, что предел прочности смазки на сдвиг определяет пусковые характеристики механизма. Это неверно. Дело в том, что для запуска механизма необходимо такое перемещение его деталей, при котором значительно превышается критическая деформация смазки, соответствующая ее пределу прочности. Запуск механизмов, как было показано Г. В. Виноградовым и М. М. Гвоздевым , в подавляющем большинстве случаев определяется вязкостью пластичных смазок. [c.74]

Таким образом, разрушение агрегата частиц в условиях гидродинамического сдвига наступает в результате возникающих в нем напряжений при достижении критических деформаций агрегата частиц. Однако процесс дезагрегирования может осуществляться не только при действии чисто сдвиговых механи-ческих напряжений, но также при сочетании сдвига с воздействиями иного рода, например вибрацией или акустической обработкой. При этом имеет место активация дисперсной системы, т. е. уменьшение периода трансляции дисперсных частиц. (кинетических единиц), определяющих структуру системы (см. -гл. I). [c.84]

Наиболее часто моделируется трение скольжения на небольшой поверхности. В ходе испытания постепенно повышается нагрузка и/или скорость скольжения (деформация сдвига) и измеряется или регистрируется сила трения и ее изменение, а также износ поверхностей трения. Из полученных данных рассчитываются критические параметры - критическая нагрузка, нагрузка сваривания, нагрузочная способность масла, показатель степени износа, показатель скорости износа и др. [c.54]

Критическое напряжение сдвига зависит не только от нормального напряжения, но и от плотности зернистого слоя, его порозности. Сдвиговые деформации в слое, имеющем порозность больше критической (рис. 36, а), вызывают уплотнение среды до разновесного состояния, при котором порозность слоя становится равной критической. Если порозность слоя меньше некоторой критической величины (рис. 36, б), то при сдвиге происходит разупрочнение сыпучего тела (ДУ > 0). [c.61]

В материале, находящемся под нагрузкой, действуют такие нормальные напряжения, которые являются критическими (наибольшими или наименьшими) по отношению к нормальным напряжениям, действующим на близлежащих сечениях. В плоской задаче эти напряжения действуют по двум взаимно перпендикулярным сечениям, а в пространственной — по трем взаимно перпендикулярным сечениям. Это так называемые главные напряжения. На сечениях, соответствующих главным напряжениям, касательные напряжения равны нулю. Таким образом, при воздействии продольных сил в теле может возникнуть деформация растяжения или сжатия, которая всегда сопровождается возникновением касательных напряжений, действующих в плоскости наклонных сечений. Последние при определенных условиях могут привести к реализации деформации сдвига в плоскости этих сечений. [c.76]

Прерывистый сдвиг в зоре основного динамического свода происходит после того, как количество сыпучей среды, выпущенной из зоны стока объемом V , достигает критического значения V , определяемого величиной относительной объемной деформации [c.93]

Пластичность, или пластическое течение, в отличие от двух предшествующих видов механического поведения является нелинейной при напряжениях, меньших (по модулю) некоторого т — предела текучести, или критического напряжения сдвига, деформация практически отсутствует, тогда как при достижении т = т начинается течение, и для последующего увеличения его скорости у не требуется существенного повышения т (рис. 3, в). Диссипация энергии составляет х у — это сухое (кулоновское) трение. В коагуляционных дисперсных системах — пастах, порошках — природа такого поведения связана с последовательными процессами разрыва и восстановления контактов между частицами, в системах же с фазовыми контактами их разрушение необратимо, и критическое значение приложенного напряжения соответствует прочности. [c.310]

На основе исследований деформационных свойств покрытий были определены зависимость относительной деформации от температуры (рис. 6.4) и скорость относительной деформации стандартного покрытия в зависимости от температуры при постоянной нагрузке (рис. 6.5), а также была определена температура покрытия, при которой допустим опуск изолированного трубопровода. Она составила 20—25° С и ниже (критическая +30° С) выше этой температуры покрытия подвергаются недопустимым деформациям сдвига. Чтобы избежать их, необходимо охлаждение покрытия. Исследования адгезии покрытия к поверхности металла в зависимости от темпе- [c.151]

Совершенно иной механизм нагружения цепи преобладает в процессе пластической деформации полимеров при деформациях от 30 % до нескольких сотен процентов. В данном случае цепь будет рваться под действием сил трения, существуюш,их между цепями самой молекулы или ее цепями и другими морфологическими элементами при их динамическом сдвиге (гл. 5, разд. 5.2.5). Достигаемые напряжения вдоль оси цепи пропорциональны молекулярному или фибриллярному коэффициентам трения и скорости деформации е. Поэтому число критически нагруженных цепей будет отражать сильный рост коэффициента трения в зависимости от понижения температуры. Девис и др. [19] деформировали листы полиэтилена с высокой молекулярной массой на воздухе и регистрировали образование кислотных радикалов. Для истинной деформации 1п(///о), равной, например 1,1, что соответствует условной деформации 200 %, концентрация кислотных радикалов возрастает от 5-10 см при 294 К до 10 СМ при 160 К. Скорость накопления радикалов [Н]/й 1п(///о) имеет две области переходов одну при температурах 180—200 К и другую — начиная с 250 К и выше. [c.204]

Трещины серебра начинают расти на пересечении линий, вдоль которых формируются полосы сдвига. Поскольку трещины серебра могут возникать до или после формирования полосы сдвига, предполагается, что начало роста таких трещин вызвано большими гидростатическими напряжениями, а не деформациями. Критические гидростатические напряжения составляют 87 МПа для медленного охлаждения ПК 89 МПа для закаленного ПК [c.368]

В предыдущем разделе показано, как функции распределения деформации можно выразить в терминах, принятых для классического определения функций распределения времен пребывания. Подобным же образом можно определить другие необходимые функции, заменив время или деформацию на другие интересующие нас переменные или комбинации переменных. Так, обобщенную функцию g (х) с1х можно рассматривать как долю материала внутри системы, обладающего определенным свойством, изменяющимся в диапазоне от л до л + йх. А функцию / (л ) йх можно рассматривать как часть объемного расхода, характеризуемого определенным показателем в пределах между х 1 х йх. Переменной л может быть время пребывания суммарная деформация у или другая, представляющая интерес переменная, например, температура Т, если требуется определить критический диапазон воздействия температуры. Переменной величиной может быть произведение времени на температуру для термочувствительных материалов (когда критическим параметром является термическая предыстория материала) или напряжение сдвига т при диспергирующем смешении. [c.213]

Это уравнение справедливо лишь при малых деформациях, так как при определенном Критическом напряжении, называемом пределом упругости, тело теряет упругие свойства и сохраняет остаточные деформации. Модуль сдвига Е при одинаковой скорости приложения нагрузки зависит от природы тела и температуры. Для твердых тел величина Е может достигать весьма больших значений, для истинных жидкостей = О, так как всякое сколь угодно малое [c.331]

Следовательно, условия равновесия жидкости, подверженной действию поверхностных сил, могут быть сняты только в результате перемещений составляющих атомов, и, чтобы получить остаточную деформацию, нужно приложить определенное критическое напряжение сдвига. В дополнение к этому следует указать, что [c.262]

Оценивая наступление хрупкого состояния битума по резкому уменьшению предельной относительной деформации и практически мгновенному разрушению образца битума при приложении критических напряжений сдвига, И. В. Филиппов показал, что для битумов II типа это происходит при более высоких температурах, чем для битумов I типа. Однако температура перехода в хрупкое состояние по данным автора в значительной мере обусловлена скоростью приложения напряжения и потому не является константой материала. [c.95]

Характер разрываемых связей. Расположение области критической деформации зависит также от типа разрываемых связей. Так, при разрушении поперечных связей в вулканизате СКС-30-1 под действием газообразного НС1 70%, а при окислительной деструкции молекулярной непи по месту двойных связей под действием озона = 40% . Причина сдвига состоит в том, что упрочнение из-за ориентации цепей полимера в вершине трещины при разрушении поперечных связей снижается значительно сильнее, чем при разрушении двойных связей. Следовательно, кривая 2 рис. 180 будет располагаться при разрушении поперечных связей ниже и сдвинется вправо. [c.330]

При растяжении, так же как и при сдвиге, возможна реализация установивпшхся режимов течения, которым отвечает сохранение определенных (иногда очень значительных) высокоэластжческих деформаций. С повышением скорости достижение установившегося режима течения может оказаться невозможным. При больпшх скоростях деформации высокомолекулярные полимеры и их концентрированные растворы переходят в состояние, которое по своим характеристикам подобно состоянию сшитых эластомеров. Это позволяет трактовать такого рода эффект как переход в вынужденное высокоэластическое состояние, когда подавлена способность материала к накоплению неограниченно больших необратимых деформаций. Деформируемость полимеров в таком состоянии ограничена, что предопределяет неизбежность их разрыва при высоких скоростях деформации по достижении некоторых критических деформаций. [c.400]

Однако прн очень высоких частотах, когда используется распространение волн или измеряется характеристический импеданс в случае распространения поверхностной волны, длина волны становится такой малой, что теплопроводность препятствует возникновению телшературных градиентов за период и деформация снова становится изотермической. Прн сдвиге критическая частота для этого второго перехода равна [49] [c.124]

На рис. 39 приведены кривые деформации гудрона мангыш-лакской нефти последовательное увеличение нагрузки вызывает мгновенную упругую деформацию, за которой развивается деформация упругого последействия. До критического значения нагрузки кривые однотипны (кривые 1—6). При достижении критического напряжения характер кривой резко меняется (кривая 7), что обусловлено развитием деформации по времени. На основании кинетических данных рассчитываются различные параметры деформации (предельное напряжение сдвига, быстрая, медленная и максимальная эластические деформации, эластичность, пластичность и т. д.). [c.136]

В 60-е годы было показано, что скорость релаксации напряженпя может быть в несколько раз выше скорости релаксации обратимой деформации [166] и тиксотропное восстановление структуры по высокоэластической деформации значительно выше, чем по напряжению сдвига [160, 162, 170]. Показана также роль перехода через пределы сдвиговой прочности по напряжению и по обратимой деформации для деградации полимера нри высокой скорости деформации [159]. В этих же работах А. А. Трапезникова и сотрудников впервые использовано представление о наборе критических деформаций элементов структуры, характеризующих систему, и о необходимости учета функции распределения по критическим деформациям, независимой от функции распределения по временам релаксации [159, 162, 170]. В других работах предложен метод оценки свойств раствора в предстационарной стадии по работе деформации и прочностной тиксотропии по работе разрушения структуры [160, 169, 171]. [c.335]

Действие давления со сдвигом приводит к наноструктурированию массивного вещества и к уменьщению размеров нанокристаллитов до 5 4-10 нм. Одновременно пластическая деформация приводит к генерации большого количества дефектов, влияющих на магнитные свойства наноструктур, и в частности на характер и критические параметры магнитных фазовых переходов. В этой связи, для нанокомпозитов, включающих нанокластеры а-7-оксидов железа, которые позволяют сохранять в наносистеме напряжения и дефекты после снятия давления и сдвига, можно наблюдать магнитные фазовые переходы первого рода и дальнейшее снижение критических температур Тсо, обусловленные увеличением плотности дефектов. Для массивных тел наноструктурирование также должно приводить к сдвигу критических точек магнитных фазовых переходов и изменению характера магнитных фазовых переходов (с первого рода на второй или наоборот). [c.573]

При напряжениях, меньших критического, и при ненродол-жительном действии нагрузок деформация носит обратимый характер, и битумы являются эластичными. При повышении напряжений и скоростей сдвига структура Йитума разрушается, в [c.16]

По методу Дженике после определения числа возвратных консолидационных смещений нагрузочного диска, необходимых для достижения заданной зависимости между напряжением и деформацией при разрушении, новый образец испытывают таким образом, чтобы его состояние соответствовало точке N на рис. 38. В образце создается сдвиговое напряжение, равное 95% от необходимого для его разрушения. Если исходное состояние образца соответствует точке N, эта нагрузка не должна вызывать в нем изменения порозности, и возрастание напряжения будет характеризоваться линией N до момента вблизи точки С, но ниже поверхности разрушения. После удаления нагрузки образец принимает исходное состояние (точка N). Если исходное состояние образца соответствует точке слева от точки А/ (например, точке С), усилие сдвига, составляющее 95% от максимального напряжения, приводит к изменению состояния, соответствующему положению вблизи точки М, ниже поверхности разрушения. После удаления нагрузки состояние образца характеризуется положением ближе к точке М, чем к исходной точке О. Если порозность исходного образца значительно меньше критического значения, то прекращение консолидационных смещений нагрузочного диска в момент, соответствующий точке N, и последующее нагружение до 95% [c.63]

Исследования влияния ориентации цепи на начало роста трещины серебра показывают, что поперечная ориентация цепей по отношению к направлению действия главного напряжения ускоряет начало роста такой трещины [89, 153]. Поскольку меньшее число цепных сегментов ориентировано в направлении главного напряжения, критические локальные деформации достигаются при меньших напряжениях (гл. 3, разд. 3.4.5). В то же время напряжение начала роста трещины серебра возрастает с увеличением степени соосности цепей в направлении действия напряжения (увеличение степени ориентации, малый угол 9 между направлениями вытяжки и главным напряжением). При достаточной соосности цепей напряжения начала роста трещины серебра будут выше напряжения вынужденной эластичности прп сдвиге, так что трещины серебра не образуются. В образцах ПС при 20°С вынужденная эластичность при растяжении происходит при значении удлинения 1 = 2,6 или более, а также если 0(>i) меньше 20—30° [153]. Особого упоминания заслуживает результат Холла и Хорса [153], заключающийся в том, что ориентация молекул оказывает лишь слабое влияние на ориентацию плоскости с трещиной серебра. [c.374]

В этом разделе была рассмотрена морфология поверхностей разрушения, позволяющая выявить виды локального разделения материала. Были определены микроскопические размеры структурных элементов, которые разрываются или разделяются молекулярных нитей, фибрилл или молекулярных клубков, ребер, кристаллических ламелл, сферолитов. Однако, когда говорят об их основных свойствах, используют макроскопические термины разрыв, деформация сдвига, пределы пластического деформирования, сопротивление материала распространению трещины. Не было дано никаких молекулярных критериев разделения материала. Такие критерии существуют для отдельных молекул температура термической деградации и напряжение или деформация, при которых происходит разрыв цепи. По-видимому, следует упомянуть критическую роль температуры при переходе к быстрому росту трещины [30, 50, 184—186, 197] и постоянное значение локальной деформации ву в направлении вытягивания материала (рис. 9.31), которая оказалась независимой от длины трещины и равной - 60 % на вершине обычной трещины в пленке ПЭТФ, ориентированной в двух направлениях [209]. Следует также упомянуть критическую концентрацию концевых цепных групп определенную путем спектроскопических ИК-исследоваиий на микроскопе ориентированной пленки ПП в окрестности области, содержащей обычную трещину (рис. 9.32), и поверхности разрушения блока ПЭ [210]. Оба материала вязкие и прочные. По распределению напряжения перед трещиной в пленке ПП можно рассчитать параметры Кс = (У г)Уш = ,,г 2 МН/м" и G = 30 17 кДж/м [11]. Эти значения в сочетании с данными табл. 9.2 довольно убедительно свидетельствуют о том, что разрыв цепи сопровождается сильным пластическим деформированием. Возможная роль разрыва цепи в процессе применения сильной ориентирующей деформации или после него была детально рассмотрена в гл. 8. [c.403]

Фламерфельт [24] исследовал влияние эластичности непрерывной вязкоэластичной фазы на деформацию и дробление ньютоновской диспергируемой фазы. В качестве непрерывной фазы он использовал водный раствор полиакриламида, а в качестве диспергируемой фазы — раствор низкомолекулярного полистирола в дибутил-фталате. Было показано, что существует минимальный размер капли соответствующий данной жидкой системе, по достижении которого дробление прекращается. Увеличение эластичности непрерывной фазы приводит к возрастанию минимального размера капель и критической скорости сдвига, при которой происходит дробление капель, поскольку конечное значение напряжения сдвига зависит от величины У- В соответствии с полученными ранее результатами увеличение вязкости непрерывной фазы приводит к обратному эффекту. Фламерфельт обнаружил также интересное явление в условиях неустановившегося сдвигового течения (ступенч тое изменение прикладываемого напряжения) минимальный размер капли и критическая скорость сдвига значительно меньше получаемых при постоянном напряжении сдвига. Поэтому он предположил, что диспергирование в вязкоэластичной среде должно протекать более полно при переменных условиях сдвига. Действительно, именно такие переменные условия сдвига реализуются в узком зазоре между гребнем ротора и стенкой смесительной камеры, а также в экструдере, снабженном смесительным устройством барьерного типа . [c.390]

Почти все опубликованные данные о дроблении поверхности экструдата получены на каналах круглого сечения. Между тем в процессах переработки полимеров приходится иметь дело с фильерами самой различной формы. Влахопулос и Чен [48], исследуя течение расплава полистирола в щелевых каналах, установили, что критическое напряжение сдвига на стенке щели выше, чем в капиллярах. Применяя критерий релаксирующей деформации сдвига, Влахопулос и др. [49, 50] разработали для монодисперсного ПС критерий разрушения экструдата 2,65 (М , Л1г+1/Му, величина которого для начала дробления поверхности экструдата может составлять от 1 до 10 (в зависимости от выражения, используемого для описания податливости расплава). В этих же работах показано, что отношение средней величины релаксирующей деформации сдвига в случае щели к деформации на стенке капилляра равно 1,4. [c.478]

Величину 0, которая отличает уравнение Бингама от уравнения Ньютона, обычно называют предельным (критическим) динамическим напряжением сдвига. Эта величина характеризует усилие, которое затрачивается на разрушенио структуры жидкости или на ориентацию и деформацию находящихся в ней макромолекул. [c.129]

Дислокационная модель ползучести. При растяжении неде-формированного монокристал-лического образца в нем возникают сдвиговые напряжения <рис. 81). Если величина сдвигового напряжения (од, = ха) равна или превышает критическое напряжение сдвига, происходит скольжение по преимущественным кристаллографическим плоскостям и наряду с упругой деформацией сдвига у = [c.187]

Изучение зависимости изменения электродного потенциала сплава хастеллой в 5%-ном растворе соляной кислоты и меди в 0,1-н. растворе USO4 при различных скоростях деформации [71 ] показало интенсивное разблагораживание потенциала в начале роста удлинения и последующий переход величины его сдвига через максимум, который не объяснен авторами. Смещение потенциала линейно увеличивалось с ростом скорости деформации. Также наблюдался [72] переход через максимум величины плотности критического тока пассивации с увеличением относительного удлинения образца из сплава железа с алюминием и хромом в растворах серной кислоты. [c.79]

Для объяснения указанных явлений плодотворны механо-химй-ческие представления, рассматривающие глинистые агрегаты как блоки макромолекул. Их анизометрия и микродефекты обусловливают неравномерное распределение напряжений даже при весьма малых деформациях. На отдельных участках они значительно превышают молекулярные силы, скрепляющие между собой агрегаты и пачки частиц, и могут даже достигать критических значений, больших, чем энергия ковалентных связей, действующих внутри решетки. Это приводит к разрыву агрегатов. И здесь деструкция идет лишь до определенного предела с выделением объемных фрагментов, величина которых определяется числом кристаллохимических дефектов. При растяжении или сдвиге внутри щчек в первую очередь нарушаются связи между отдельными блоками, но но мере возрастания межатомных расстояний происходит разрыв ковалентных связей, что вызывает механическую активизацию химических реакций. Например, А. С. Кузьминский установил, что при окислении растянутого каучука энергия активации надает до 3 ккал/моль. В результате становятся возможны реакции, типичные для свободных радикалов. У глины это может усилить ее реакционную способность. У классических полимеров при отсутствии акцепторов наиболее вероятны реко1 биЕации, сращивание цепей, восстановление ковалентных связей. В присутствии различных акцепторов, которыми могут являться примеси или специально введенные вещества, [c.79]

Скорость деформирования оказывает влияние и на характер разрушения структур. Как видно из рис. 44, развитым структурам глинистых суспензий присуще хрупкое разрушение. Лавинное разрушение связей в плоскости сдвига наступает, как только достигнуто критическое значение деформации. Согласно теории вязкости и тиксотропии К. Гудива, большинство связей структуры разрушается, когда расстояние между контактирующими атомами превышает двойной радиус их действия. Для глин это составляет 2-10 см. Критическая прочность единичного контакта при этом / = 10 дин, в то время как у обычных ньютоновских жидкостей с небольшой вязкостью / = = 2-10" дин. У глинистых суспензий с их многочисленными контактами прочность структур может колебаться в пределах до трех порядков, однако величина критической относительной деформации варьирует значительно меньше и на диаграммах напряжений редко превосходит 0,25%. [c.246]