Общее влияние параметров процесса

ОБЩЕЕ ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА [c.151]

Влияние параметров процесса на общие результаты каталитического крекинга детально изучалось рядом авторов [48, 56]. Поэтому здесь можно ограничиться лишь рассмотрением отдельных параметров и их влияния на протекание вторичных реакций. Во-первых, необходимо отметить, что из перечисленных выше параметров лишь первые пять можно считать регулируемыми из них только температура, давление и молярная доля углеводородов оказывают существенное влияние на термодинамику протекающих реакций. Хотя состояние катализатора и состав сырья, несомненно, являются важными независимыми параметрами процесса, в условиях промышленной установки возможности их регулирования значительно меньше, чем возможности изменения условий процесса. При обычно применяемых степенях превращении (50—65%) общее влияние параметров процесса можно характеризовать следующим образом. [c.152]

Изучено влияние параметров процесса, выбраны условия для двух режимов гидроочистка (260 кгс/см , 400 °С, объемная скорость 1,2 ч-1) и высокотемпературное расщепление (260 кгс/см , 440—445 °С, объемная скорость 1,0—1,2 ч 1). Изучен механизм отравления катализатора. Для предотвращения отравления необходимо разделение процесса на две ступени с обязательной очисткой в первой ступени до содержания азота 0,05%, для чего следует ступенчато повышать температуру от 400 до 460 С. Обе ступени проверены в длительных (>. 700 ч) опытах. При суммарном расходе водорода 3,5% общий выход товарных продуктов, (автомобильный бензин, дизельное топливо с т. заст. —10 или —20 °С, авиационный керосин, веретенное масло и др.) составил 87,8% [c.37]

При анализе полученных результатов наибольший интерес представляет влияние параметров процесса на содержание восстановителей (На + СО) и метана в сухом конвертированном газе. Общая [c.235]

Сложный характер одновременного воздействия на твердые частицы различных факторов не позволяет воспользоваться для математического описания расширения рассматриваемого псевдоожи-л енного слоя приведенными выше зависимостями. В частности, попытка использовать уравнение (IV. 17) приводит к дифференциальным уравнениям, интегрирование которых для каждого конкретного случая требует громоздких графических операций. По этой причине экспериментальные данные по порозности были подвергнуты статистической обработке на основании общих представлений о влиянии параметров процесса на расширение слоя. [c.107]

Общей чертой для этих первых этапов развития процесса каталитического крекинга является то, что совершенствование процесса и аппаратурного оформления было направлено главным образом на увеличение выходов и улучшение свойств продуктов. В напряженной военной обстановке второй мировой войны не оставалось достаточно времени для фундаментальных исследований и накопления обширных данных по теоретическим основам процесса. В результате совместных усилий нефтяных фирм был получен большой объем ценных сведений, но эти сведения в основном сводились к влиянию параметров процесса на валовый выход и свойства продуктов. Как правило, исследования того периода велись для упрощения схемы и эксплуатации установок, что позволяло бы повысить эксплуатационную гибкость и уменьшить размеры капиталовложений и эксплуатационных расходов без снижения выходов и качества целевых продуктов. [c.137]

В исследованиях, проводимых в смешанной фазе на твердых катализаторах, выявить отдельно влияние диффузии крайне трудно. В большинстве опубликованных работ, посвященных влиянию параметров процесса на превращение при реакции гидрирования, влияния диффузии и каталитической реакции на поверхности не разделяются. В неопубликованной работе авторов данной статьи было убедительно доказано, что факторы, усиливающие турбулентность и уменьшающие количество жидкости в в реакторе, увеличивают общую степень превращения в результате уменьшения сопротивления диффузии. [c.211]

Как следует из сказанного выше, зависимости удельного сопротивления осадка от концентрации суспензий очень многообразны и сложны. Это находится в связи с тем, что концентрация влияет на удельное сопротивление осадка в сочетании с другими параметрами процесса, в частности скоростью фильтрования, агрегированием или пептизацией твердых частиц, пористостью осадка. Многообразие и сложность упомянутых зависимостей является частным примером общих проблем фильтрования, достаточно четкое решение которых в настоящее время затруднительно. Отмечена необходимость продолжения исследований для выяснения влияния концентрации суспензии на свойства фильтровальных осадков [207]. [c.190]

Оба метода учитывают гидродинамические условия процесса экстракции и влияние этих условий на массопередачу. С их помощью можно определить высоту экстракционной колонны. Расчет третьим методом ведется в два этапа в первом определяется число теоретических ступеней, которое потребовалось бы для проведения экстракции в многоступенчатой аппаратуре, а во втором—высота колонны, соответствующая одной ступени. Умножая ее на число ступеней, получим общую высоту колонны. Этот метод имеет некоторые преимущества, так как дает возможность не только определить размеры многоступенчатой системы, но и проанализировать в условиях состояния равновесия влияние на процесс некоторых параметров (количество растворителя, концентрация). Однако он не дает ясного представления о механизме массопередачи. Хотя этот метод применяется при расчетах диффузионных аппаратов и описан в технической литературе с использованием высоты эквивалентной теоретической ступени , в настоящей работе он не рассматривается. [c.239]

Было подробно изучено влияние основных параметров процесса на гидроочистку смеси в соотношении 1 1 фракций 200—350° С прямогонной и дистиллята каталитического крекинга. Исходное сырье содержало 1,3 вес. % серы, 33 объемн. % сульфируемых углеводородов, имело йодное число 12 и цетановое число 45. Процесс проводили на алюмокобальтмолибденовом катализаторе. Основные результаты исследования показаны на рис. 47—51 [57]. По мере увеличения температуры процесса гидроочистки при общем давлении 40 ат и подаче водородсодержащего газа (с содержанием водорода 65 объемн. %) 500 м /м степень гидрирования сернистых соединений и непредельных углеводородов возрастает, достигая максимальной величины при температуре около 420° С (рис. 47). При дальнейшем повышении температуры глубина гидрирования сернистых соединений снижается незначительно, а непредельных углеводородов — довольно резко. [c.205]

Упомянутые выше исследования в которых для закона изменения плотности использовалось одно из нескольких не очень точных соотношений, ограничиваются случаем чистой воды при давлении 0,1 МПа и не учитывают влияние давления и степени солености воды. Подъемную силу в воде при низкой температуре следует вычислять, лишь имея весьма точные формулы для соответствующих изменений плотности. Например, относительное изменение плотности чистой воды при атмосферном давлении и повышении температуры от 4 до 5°С составляет всего лишь около 9-10 , тогда как при изменении температуры с 19 до 20 °С оно возрастает до 205-10 . При этом наиболее точные соотношения для определения плотности (уравнения состояния) оказываются слишком сложными для общего расчета параметров неустойчивости и процессов переноса в соленой или даже чистой воде. Поэтому здесь используется соотношение для плотности, полученное совсем недавно и приведенное в гл. 9. Оно применимо с очень высокой точностью для чистой и соленой воды при температурах от О до 20 °С и с соленостью до 40 %о вплоть до давлений порядка 100 МПа. [c.223]

На основании экспериментальных исследований насосного эффекта мешалок различных типов был установлен большой разброс значений постоянной С в уравнении (111-25), — см. табл. 1П-1. Возникает подозрение, что в функции (1П-27) были опущены некоторые параметры процесса, оказывающие существенное влияние на величину У. Уже из табл. II1-1 видно, что это прежде всего относится к некоторым геометрическим параметрам сосуда с мешалкой (например, ширина лопатки мешалки, шаг пропеллера и т. п.). Кроме того, если учесть влияние силы вязкости (параметр г)), имеющее существенное значение при малых Ке, и сил тяжести (параметр g), которые могут иметь значение в случае образования воронки в аппаратах без перегородок, то функция (111-27) примет более общий вид [c.111]

Выражения (2.79) дают лишь общий подход к оценке р и позволяют проследить влияние на удерживающую способность основных параметров процесса. Однако они не являются расчетными, поскольку скорость И о сложным образом зависит от различных факторов расхода обеих фаз, размеров диспергированных элементов и распределения их по размерам, конструктивных характеристик аппаратуры. Установить эту зависимость для большинства случаев удается пока только обобщением экспериментальных данных. [c.249]

Численные методы позволяют решать многие достаточно сложные задачи, недоступные аналитическим методам, и поэтому имеют в последнее время чрезвычайно широкое распространение для решения конкретных задач. Некоторые примеры см. в подразделе 22.1.1. Однако полезно иметь в виду, что результат численного решения конкретной задачи всегда есть лишь массив цифр или их графическая интерпретация. Аналитические же решения (когда они возможны) представляют собой формулы общего вида, в которых отражено влияние всех существенных параметров процесса теплофизических свойств тела, внешних и начальных условий процесса. [c.236]

Можно показать, что в некоторых случаях температура теплоносителей, протекающих через ТТН, изменяется немонотонно. Такой характер изменения температуры может возникнуть в связи с наличием противоположно действующих факторов — тепла Пельтье и кондуктивного теплового потока по ветвям термопары, соотношение между которыми меняется вдоль термобатареи. Поэтому о протекании процессов охлаждения и нагрева в ТТН в отличие от обычных теплообменников-рекуператоров нельзя судить только по величине общего перепада температур в потоках теплоносителей. Для того чтобы получить полную картину охлаждения и нагрева, необходимо проанализировать влияние параметров ТТН и режима его питания на изменение температуры вдоль поверхности термобатареи. [c.115]

Предварительно производится обычный тепловой расчет цикла с помощью энергетического баланса для определения всех потоков, а затем энтропийным методом вычисляются величины потерь и Q,-. Изменяя отдельные параметры цикла (температуру, к. п. д. машины и др.), можно проследить их влияние на необратимость отдельных процессов. В тех случаях, когда это возмол -но, целесообразно для получения наиболее общих результатов использовать аналитические соотношения. Это позволяет определять изменение энтропии в функции параметров состояния As = = / (р Т), а такл е в зависимости от всех других параметров процесса непосредственно из формулы (120). [c.91]

Постоянная капилляра К (м ) определяется по калибровочной жидкости (бидистиллированная вода). Уравнение (4.12) получено в предположении, что влияние сил вязкости на формирование волн невелико в более общей форме уравнение включает зависимость Один И ОТ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ В качестве параметра процесса. [c.107]

Установив из общих соображений зависимость 6д от ряда параметров процесса, авторы получили формулу, приведенную в разделе 10 настоящей главы. Вряд ли, однако, эта формула может претендовать на приемлемую точность, поскольку она базируется на ряде недостаточно обоснованных допущений и не отражает влияния некоторых параметров процесса. [c.291]

Согласно (3.31), на стационарный гранулометрический состав продукта оказывает влияние дисперсный состав рецикла ф(г) и те параметры процесса, от которых зависит отношение Къ/Х. Обычно значение Къ может быть задано в качестве неза-виси.мого параметра, тогда как величина X зависит от значений пересыщения и температуры, которые сами являются функциями процесса кристаллизации и в общем случае должны определяться совместным анализом уравнений кинетики процесса и соотношениями материального и теплового балансов. [c.166]

Из выражения (3) следует, что предел обнаружения зависит от величины общей случайной ошибки метода анализа. Эта ошибка складывается из случайных флуктуаций в каждом звене аналитического метода. Если представить аналитический процесс как цепь последовательных преобразований входного сигнала, то можно выразить общую случайную ошибку через случайные ошибки, имеющие место в каждом звене этого процесса, и установить таким образом влияние параметров каждого звена на общую ошибку, а, следовательно, и на величину предела обнаружения. [c.38]

Давление. Зависимость результатов гидрирования от давления обусловлена двумя факторами — влиянием давления на скорость реакции и на равновесие. Влияние на равновесие было рассмотрено выше. Повышение давления при неизменных прочих параметрах процесса вызывает изменение степени превращения в результате а) повышения парциального давления водорода и углеводородного сырья и б) увеличения содержания жидкого компонента в системах, находящихся при давлениях и температурах, соответственно выше и ниже условий начала конденсации. Первый фактор способствует повышению степени превращения, второй — замедляет протекание реакции. Общим итогом может быть увеличение или снижение степени превращения в зависимости от соотношения скоростей диффузии и протекания реакции на поверхности катализатора. Проведенные в лабораториях фирмы Тексако опыты по обессериванию легкого циркулирующего крекинг-газойля показали, что при повышении давления в области выше давления начала конденсации степень обессеривания снижается. Давление не оказывает влияния на обессеривание более тяжелого крекинг-газойля и способствует увеличению полноты [c.213]

Очевидно, в общее /равнение скорости полимеризации следует ввести дополнительный член, отражающий продолжительность работы катализатора. Данные, полученные при абсолютном давлении 63 от, не требовали введения какого-либо поправочного коэффициента на продолжительность работы катализатора при отработке до 1,08 м полимера на 1 кг катализатора. Соответствующее значение этого показателя для использования его в технологических расчетах можно определить на основе опыта эксплуатации при заданных условиях. Пользуясь обобщенными уравнениями скорости полимеризации, легко можно определить влияние изменения параметров процесса, если известны результаты, получаемые при определенном сочетании условий. [c.236]

Повышение чистоты материалов позволяет на более высоком уровне изучать закономерности зарождения новой фазы, учитывая образование собственных и примесных дефектов структуры в кристаллах [252]. Для создания общей теории гетерогенного нестационарного зародышеобразования необходимы точные количественные данные о влиянии указанных дефектов и режимов кристаллизации на кинетические параметры процесса. Последнее возможно только при использовании статистических методов исследования и соответствующей обработке экспериментальных данных. [c.116]

Исследование процесса намораживания в аппаратах непрерывного действия проводились в основном в квазистационарном приближении (работы Н.И. Гель-перина, Н.Ф. Фомина, В.Б. Ржевской, В.Г. Пономаренко и др.), когда в каждый момент времени распределение температур соответствует установившемуся состоянию. Игнорирование теплоаккумулирующего влияния стенки барабана занижает скорость процесса вымораживания. При этом квазистационарное приближение для тонких пленок приводит к большому расхождению теоретических и практически получаемых результатов. Отклонение от реального процесса учитывалось эмпирически определенными поправочными коэффициентами. Все эти методы обладают одним общим недостатком. Обоснованные для некото-poi o проверенного экспериментально интервала параметров, они часто непригодны для других параметров процесса. [c.363]

Параметры процесса. Влияние параметров процесса на показатели гидрокрекинга бензиновых фракций нашло отражение /в ряде работ [5, 73-75]. При этом в качестве катализатора использовали никель-алюмо-силикатный [5], никель-цеолитный [73] и никель-модибденоцео итный катализаторы [74,75]. Было установлено, что с повышением температуры общая глубина гидрокрекинга бензиновых фракций увеличивается, одновременно возрастает выход изокомпонента. Следует отметить, что с повышением температуры снижается содержание парафиновых углеводородов изостроения в бутановой, пентановой и гексановой фракциях. [c.33]

Дж. Ф. Макмагон, Ч. Беднарс, Э. Соломон. Полимеризация олефинов как процесс нефтепереработки. Роль полимербензина как высокооктанового компонента автомобильных топлив и методы его производства. Механизм полимеризации и общее описание процесса. Свойства фосфорной кислоты — важнейшего катализатора промышленных процессов. Влияние параметров процесса. Срок службы катализатора, регулирование и контроль процесса. Экономика полимеризации. Применение процессов полимеризации для получения нефтехимических полупродуктов (тример и тетрамер пропилена). [c.391]

Если рассмотренное выше влияние параметров процесса представить в виде зависимости фактора эффективности от модуля Тиле, то можно выделить четыре основные области (рис. 3.4). Это кинетическая область, область, где химические превращения лимитируются внутренней диффузией, область множественности стационарных состояний и, наконец, область внешней диффузии. В кинетической области модуль Тиле мал, наблюдаемая скорость цревращений определяется скоростью хи--мической реакции, и фактор эффективности приблизительно равен единице. По мере увеличения модуля Тиле внутренняя диффузия становится лимитирующей стадией и фактор эффективности становится меньше единицы . В этой области реакция ограничивается наружной частью практически изотермической гранулы. Основная доля общего перепада температуры сосредоточена в пограничном слое вблизи частицы катализатора. Дальнейшее увеличение модуля Тиле переводит процесс в область О, где определяющим является массоперенос через пограничный слой. Большое сопротивление межфазному переносу затрудняет достаточно быстрый отвод тепла от поверхности катализатора. В этой области реакция протекает практически только на на- [c.52]

Согласно этому методу, на основании накопленного опыта по проведению технологического процесса вулканизации и из известных эмпирических закономерностей по влиянию параметров процесса на его результаты, при конкретных конструкциях изделий, -составе материалов и известных их характеристиках, выбирается ориентировочный режим вулканизации. Выбранный режим проходит производственную проверку. Для этого изделия вулканизуют по исследуемому режиму, производя при вулканизации замеры температур во времени на определенных участках внутри изделия. Из полученных кривых t x) рассчитывают эффекты и эквивалентные времена вулканизации Составляется представление о равномерности температурного поля, общем уровне температур и степени вулканизации резин в зависимости от продолжительности процесса. Если режим по температурным замерам оказывается неудачным, корректируют его соответствующим образом, повторяя вулканизацию по новому режиму и производя температурные замеры. Если при назначенном режиме по температурным замерам достигаются удовлетворительные результаты, вулканизуют по этому режиму серию изделий для лабораторных и станочных испытаний. Для проведения расширенных лабораторных механических испытаний из свулканизованного изделия заготавливают образцы, проверяя прежде всего показатели, записанные в нормах ГОСТ и ТУ на изделия. [c.291]

В общем можно сказать, что все факторы, ускоряющие реакцию (кроме концентрации катализатора), приводят к увеличению выхода продуктов изостроения. Для объяснения этого факта предложен ряд гипотез, в основе которых лежат предположения о влиянии параметров процесса на направление присоединения НСо(СО)4 к двойной связи олефина или равновесии между различными формами алкилкарбонилов. По-видимому, нет смысла останавливаться на них подробно после доказательства неправомерности представлений об определяющем влиянии стадии образования алкилкобальткарбонилов на изомерное распределение. [c.66]

Мен>1я переменные параметры процесса, состав сырья для глинистглх катализаторов, количеством пара можпо контролировать концентрацию и активность металлов в катализаторе. Примесь металлов приводит к значительному увеличению отложений кокса нри одновременном снижении выхода бензина. Это обстоятельство служит по-видимому существенной помехой для промышленного крекинга. На общую активность катализатора, как уже указывалось, влияет также перегрев, особенно, в присутствии водяного нара. Следовательно, контроль за условиями процесса чрезвычайно важен и с точки зрения их влияния на катализатор. Только таким образом можно предупредить необратимые изменения катализатора, приводящие к уменьшению выходов требуемых продуктов. [c.160]

В общем случае проверка адекватности модели представляет собой сложную физическую задачу. Как было показано выше, при составленпп физико-химической модели реактора необходимо сделать допущение об определенном характере элементарных физических процессов, о факторе их усреднения, о влиянии на них конструкции аппарата и параметров процесса, о химизме процесса п, наконец, о хара1 тере взаимного влияния физических и химических процессов. В определенных условиях любое из этих допущений может явиться источником ошибок. При этом нельзя забывать, что только кинетическая модель процесса не зависит от конструкции аппарата и параметров процесса, а все физические процессы связаны с конкретными параметрами процесса и конкретной конструкцией аппарата. Поэтому необходимо четкое представление о том, корректность как их допущений может быть проверена прп постановке определенных 1 онкретных опытов и сопоставлении их результатов с результатами математического эксперимента. [c.24]

В общем случае символическая математическая модель каждого технологического оператора (ТО) химико-технологической системы представляет собой систему нелинейных алгебраических или дифференциальных уравнений большой размерности, решение которой на ЦВМ требует значительного времени. В этом случае расчет математической модели ХТС, образованной совокупностью математических моделей, входящих в систему технологических операторов, связан с принципиальными трудностями, которые обусловлены ограниченным объемом оперативной памяти и малым быстродействием современных ЦВМ. На начальных этапах проектирования ХТС создаются более простые математические модели ТО, обеспечивающие сохранение желаемого уровня гомоморфизма сущности физико-химических процессов, происходящих в элементе. На завершающих этапах проектирования необходимо применять более точные и сложные математические модели ТО, которые могли бы полнее учитывать кинетические характеристики технологических процессов и наиболее реально отран<ать влияние параметров технологических режимов и параметров элементов на функционирование ХТС в целом. [c.82]

В настоящее время в механике сыпучих тел в области исследования деформаций развито целое научное направление, связанное с выявлением общих закономерностей, характеризующих процессы деформации. В [41] получена зависимость изменения коэффициента пористости кварцевого песка во времени. Теория и методика эксперимептальных исследований изменения пористости сыпучих тел во времени под действием собственного веса, внешней нагрузки, а также под действием температуры довольно подробно разработана [42, 43]. Влияние на процесс уплотпенпя сыпучего материала фильтрации через него жидкости или газа экспериментально показано в работе [40]. Во все зависимости [41—43], связывающие пористость сыпучего материала с его объемной усадкой, входит параметр, характеризующий напряженное состояние, предшествующее нагружению. [c.31]

Непосредственная экспериментальная работа на установке заключается в общем виде в исследовании процесса абсорбции аммиака водой или растворами аммиака с использованием вычислительных средств и оборудования КИПиА лаборатории. В ходе экспериментов необходимо определить влияние основных параметров процесса (Угг Юр, У , Ь на Ук, Хк, АС, Кз и др.) с тем, чтобы построить и откорректировать модель процесса для соответствующего диапазона условий, связав скорость массопрреноса с гидродинамическими условиями. При этом в качестве критериев оптимизации обычно выбирают один из экономических критериев. [c.229]

Широкие возможности масс-спектрометра делагог его очень важным и ценным прибором для изучения процессов на пилотных установках. Применение масс-спектрометра для контроля работы установки каталитического рн( юрминга позволило объяснить влияние изменений параметров процесса на характер получающихся продуктов, ускорить выполнение анализов и сократить общую стоимость эксплуатации установки за счет более эффективного использования рабочего времени, разрещнть проблемы, связанные с транспортировкой большого числа образцов в аналитическую лабораторию. Непрерывный отбор проб и периодическое проведение полного анализа газа позволяют получить необходимые данные для снятия материальных балансов. [c.13]

Согласно стратегии системного анализа, в К. вначале анализируется гидродинамич. часть общего технол. оператора-основа будущей модели. Эта часть оператора характеризует поведение т. наз. холодного объекта (напр., хим. реактора), т.е. объекта, в к-ром отсутствуют физ.-хим. превращения. Вначале анализируется структура потоков в объекте и ее влияние на процессы переноса и перемешивания компонентов потока. Изучаемые иа данном этапе закономерности, как правило, линейны и описываются линейными дифференц. ур-ниями. Результаты анализа представляются обычно в виде системы дифференц. ур-ний с найденными значениями их параметров. Иногда для описания процессов не удается использовать мат. аппарат детерминированных (изменяющихся непрерывно по вполне определенным законам) ур-ний. В таких случаях применяют статистико-веро-ятностное (стохастич.) описание в виде нек-рых ф-ций распределения св-в процесса (ф-ции распределения частиц в-в по размерам, плотности и др., напр, при псевдоожижеяии ф-ции распределения элементов потока по временам пребывания в аппаратах при диффузии или теплопереносе и т. д. см. также Трассёра метод). Далее анализируется кинетика хим. р-ций и фазовых переходов в условиях, близких к существующим условиям эксплуатации объекта, а также скорости массо- и теплопередачи и составляются соответствующие элементарные функциональные операторы. Кинетич. закономерности хим. превращений, массообмена и фазовых переходов обычно служат осн. источниками нелинейности (р-ции порядка, отличного от нуля и единицы, нелинейные равновесные соотношения, экспоненциальная зависимость кннетич. констант от т-ры и т. п.) в ур-ниях мат описания объекта моделирования. [c.378]

На рис. 56 приведены кинетические кривые механодеструкции ряда полимеров, свидетельствующие о различии скорости и предела механодеструкции исследованных полимфов вследствие их разной химической природы. Однако для исключения влияния исходной молекулярной массы Мо следует отнести экспериментальные данные к одинаковым значениям Mq (рис. 57). Если теперь по этим кинетическим кривым, лриве(денным к общему значению Мо, рассчитать Мм и константу деструкции к, то при одинаковых условиях диспергирования получатся пригодные для сравнения значения параметров процесса деструкции [c.99]

Жесткость применяемых условий процесса зависит от свойств исходного сырья и требуемого улучшения качества продуктов. Наиболее мягкие условия обычно требуются для очистки нрямогонных дистиллятов, наиболее жесткие — для переработки остаточных продуктов для гидроочистки крекинг-дистиллятов, тяжелых масел и твердых парафинов обычно применяют промежуточные условия. Общее влияние изменения того или иного параметра процесса на протекание реакции остается неизменным независимо от характеристик сырья или его молекулярного веса, но количественно это влияние зависит от обоих факторов. [c.151]

Обсудим результаты, относящиеся к аэродинамике спутных струй с повыщенной интенсивностью начальной турбулентное . Закономерности развития таких течений, представляют значительный интерес не только для практических приложений, но и для исрледования процесса турбулентного обмена. В связи с последним уместно отметить, что основное внимание при изучении смешения газовых струй, как правило, уделяется определению связи между некоторыми интегральными характеристиками пограничного слоя и параметрами среднего движения. Тем самым априорно предполагается наличие однозначной зависимости пульсационных величин от средних (точнее, от их градиента). Такое предположение, базирующееся на теории пути смешения, справедливо лишь тогда, когда собственная турбулентность смешивающихся потоков невелика и единственной причиной, вызывающей турбулентный перенос, является наличие сдвигового течения. В общем случае смешения струй с повышенной степенью турбулентности интенсивность обмена определяется не только разностью скоростей. В значительной степени она зависит также и от уровня начальной турбулентности, которая оказывает заметное влияние на процессы переноса импульса, тепла и вещества. Об этом свидетельствуют результаты измерений температуры в газовых струях и пламенах, проведенных при широкой вариации режимных параметров — отношений скоростей, температур и плотностей. Они показывают, что средние величины не определяют однозначно интенсивность турбулентного переноса. Наблюдаемое в ряде экспериментов несоответствие опытных данных, относящихся к одинаковым значениям парметров т и со, связано, в частности, с различием уровней начальной турбулентности, неизбежным при проведении измерений на разных установках. Существенна, что это различие приводит в некоторых случаях не только к количественному расхождению результатов, но и к изменению качественной картины явления. Сказанное относится прежде всего к данным измерений при т 1 (к определению условий минимального смешения), когда относительное влияние градиентного переноса заметно уменьшается. В таких условиях определение степени влияния начальной турбулентности приобретает первостепенное значение для правильного истолкования результатов. [c.172]

Общими геометрическими параметрами для всех конструкций тарелок являются негоризонтальность и неилоскостность полотна. Негоризонтальность и неилоскостность в технической документации нормированы не у всех тарелок. Допуск на негоризонтальность принят единым (3 мм) для ряда конструкций и дается одинаковым для всех диаметров колонн, что противоречит закономерности изменения погрещности горизонтальности при сборке и монтаже и не отвечает условию влияния допуска на качество работы аппарата. Общая погрешность не-горизонтальности состоит из трех составляющих погрешности, возникающей при сборке на машиностроительном заводе погрешности, возникающей при монтаже, и погрешности, возникающей в процессе эксплуатации. Эксплуатационная погрешность появляется от неравномерной осадки (крена) фундамента колонны, ветровой нагрузки, температурных деформаций. Неравномерная осадка происходит под воздействием весовых и ветровых нагрузок. Как показывают наблюдения, крен фундаментов образуется в основном в период гидравлического испытания колонн и в большинстве случаев имеет направление, соответствующее направлению ветра в период гидравлического испытания аппарата. [c.26]

Исследования [224] проводились без варьирования типа и геометрических характеристик тарелок. Влияние этих факторов и параметров процесса (скоростей и объемного соотношения фаз) изучалось Т. К. Пелёвиной [219] на системе керосин — вода. Для среднего поверхностно-объемного диаметра капель предложено общее уравнение, базирующееся на теории однородной локальной турбулентности [c.338]