Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Уравнение для определения количества потоко

    Расчет проводится путем вычисления составов потоков поочередно на всех тарелках по уравнениям (111,20) и (П1,21) и последующего определения количеств потоков на тарелках по уравнениям теплового баланса [см. уравнения (1,10) — (1,13)]. Одному циклу вычислений составов соответствует один цикл расчета по уравнениям теплового баланса. [c.69]

    В реакторе периодического действия потоки отсутствуют. В аппарат вводится определенное количество вещества, и концентрация начинает меняться во времени, однако во всех точках реактора она имеет одно и то же значение. Таким образом, последний член уравнения (11-14) будет равен нулю  [c.200]


    Назначение поверхностного теплообменного аппарата в том, чтобы отнять определенное количество тепла от горячего потока и передать его холодному потоку. В идеальном случае, если бы при этом не было тепловых потерь, выделяемое (<Э1) и получаемое (С 2) количества тепла были бы равны. Практически всегда имеются потери в пределах 2—8%, поэтому уравнение теплового баланса записывается с учетом коэффициента использования тепла т)  [c.162]

    Если боковые потоки выводятся в виде пара, то уравнение VII,14) соответственпо преобразуется. Расчет по приведенным выше уравнениям проводят сверху вниз и снизу вверх соответственно до тарелок питания / и i, причем расчет аналогичен описанному в главах III и IV. До определения количеств компонента на тарелках между тарелками питания / и i но уравнениям (VII,14) и (VII, 16) вычисляют величину bjd . Приводимые ниже эквивалентные формулы для bjd. выводятся аналогично уравнению (VII,31)  [c.167]

    Объем емкостей, через которые проходят потоки реакционных смесей, можно определять, вводя в контролируемый сосуд определенное количество радиоактивности. Удельная активность вещества, находящегося в данной емкости, уменьшается по экспоненциальному закону тем быстрее, чем больше отношение объема проходящей через сосуд жидкости к объему сосуда. Поскольку в уравнение, связывающее изменение активности со временем протекания определенного объема жидкости, входит объем сосуда, последняя величина может быть весьма точно определена в результате измерения радиоактивности нескольких последовательно отбираемых проб. [c.224]

    Для ламинарного движения число Кармана тождественно нулю. Введение осредненных параметров турбулентного потока значительно упрощает его расчет. Во-первых, возможно понизить размерность потока (истинное турбулентное движение жидкости в трубе трехмерное, а осредненное — одномерное). Во-вторых, осредненный поток, по определению, стратифицирован и в этом отношении подобен ламинарному. Для определения турбулентных потоков теплоты и количества движения необходимо выписать систему уравнений движения и энергии для актуальных величин [c.23]

    В разделе 8-1 мы предположили, что поток либо полностью ламинарный в подслое или полностью турбулентный в ядре потока. В действительности новейшие измерения показали, что в турбулентном потоке имеется определенное количество турбулентности непосредственно у самой поверхности. Поэтому одновременно существует и ламинарное и турбулентное трение, и общее напряжение трения и тепловой поток следует записать в соответствии с уравнениями (8-21) и (8-24) следующим образом  [c.278]


    Феноменологические соотношения, определенные в подразделе 1.1, играют важную роль в термодинамике необратимых процессов. Общую основу макроскопического описания необратимых процессов составляет неравновесная термодинамика, которая строится как теория сплошной среды и параметры которой, в отличие от равновесной термодинамики, являются функциями пространственных координат и времени. Центральное место в неравновесной термодинамике играет уравнение баланса энтропии [10]. Это уравнение выражает тот факт, что энтропия некоторого элемента объема сплошной среды изменяется со временем за счет потока энтропии в рассматриваемый объем извне и за счет положительного источника энтропии, обусловленного необходимыми процессами внутри объема. При обратимых процессах источники энтропии отсутствуют. В этом состоит локальная формулировка второго закона термодинамики. Поэтому основной задачей в теории необратимых процессов является получение выражения для источника энтропии. Для этого необходимо использовать законы сохранения массы, количества движения и энергии в дифференциальной форме, полученные в разделе 1. В уравнения сохранения входят потоки диффузии, тепла и тензор напряжений, которые характеризуют перенос массы, энергии и импульса. Важную роль играет термодинамическое уравнение Гиббса (5.49), которое связывает скорость изменения энтропии со скоростями изменения энергии и состава смеси. Оказывается, что выражение для интенсивности источника энтропии представляет собой сумму членов, каждый из которых является произведением потока, характеризующего необратимый процесс, и величины, называемой термодинамической силой. Термодинамическая сила связана с неоднородностью системы или с отклонением параметра от его равновесного значения. Потоки, в свою очередь, в первом приближении линейно зависят от термодинамических сил в соответствии с феноменологическими соотношениями. Эти линейные законы отражают зависимость потока от всех термодинамических сил, т. е. учитывают перекрестные эффекты. Так, поток вещества зависит не только от градиента концентрации, но и от градиентов давления, температуры, электрического потенциала и т. д. Неравновесная термодинамика ограничивается в основном изучением линейных феноменологических соотношений. [c.83]

    Участок трубы, который поток проходит за время -с, имеет строго определенную поверхность, через которую при данной разности температур и заданном режиме движения потока передается определенное количество тепла. Теплообмен между потоком и поверхностью трубки влияет на распределение температур, а следовательно, и на ход химического превращения. Для того, чтобы учесть взаимное влияние этих процессов, необходимо состарить дифференциальные уравнения, выражающие зависимость изменения температуры газа Т и парциального давления пропана от длины трубки /. [c.425]

    ВОЛНЫ ОТ потока газа-носителя и входной емкости, и было показано, что экспериментальные результаты хорошо соответствуют теории. Полученные данные приведены в табл. 1 и 2. Было проверено также уравнение (14) или, скорее, (18). Была установлена точность количественной оценки согласно вышеупомянутой теории поперечных сечений ионизации. Способ состоял в следующем определенное количество смеси известного состава разделялось на колонке и анализировалось при помощи дифференциального или интегрального детектора полученные результаты сравнивались с истинным (известным) составом. [c.103]

    Тепловой расчет. Поверхностный теплообменный аппарат предназначен для отбора определенного количества тепла от горячего потока и передачи его холодному потоку. Если при этом нет тепловых потерь, т. е. в идеальном случае, выделяемое (Ql) и получаемое (Рг) количества тепла должны быть равны. Практически всегда имеются потери в пределах 2—8%, поэтому уравнение теплового баланса записывается с учетом коэффициента использования тепла в виде (VI. ). Если подставить вместо и Q2 их значения, то уравнение (VI. ) можнО записать в виде ( 1.2)  [c.150]

    Осушка газа в производстве серной кислоты контактным методом осуществляется в башне с насадкой, орошаемой концентрированной серной кислотой. Так как при поглощении пара воды серной кислотой выделяется большое количество тепла, то кислота нагревается и частично испаряется. Пары серной кислоты поступают в более холодный поток газа и конденсируются в объеме с образованием тумана. Этому способствует также то, что в газе содержится значительное количество паров воды (примерно 35 г-м при нормальных условиях), в присутствии которых равновесное давление пара серной кислоты снижается. Поэтому пар серной кислоты практически полностью переходит в туман. Таким образом, расчет количества тумана, образующегося в сушильных башнях, сводится к определению количества серной кислоты, испаряющейся со смоченной ею поверхности насадки. Такой расчет может быть сделан по уравнению (5.1) с учетом имеющихся данных о значении коэффициента [c.236]


    Формальное определение параметра потока отказов (о(/) по уравнению (15) совпадает с частотой отказов /( ), определенной по уравнению (1). Однако численные значения этих показателей различны при определении /( ) количество отказов в каждом следующем интервале времени Дтг уменьшается, так как непрерывно убывает количество работающих изделий при расчете же со( ) в любой период времени в эксплуатации находятся все N изделий, взятые на испытание, т. е. ДШ больше. [c.15]

    Как показано выше, нарастание толщины осесимметричной струи вдоль потока определяется уравнением (1.36). Использование этого уравнения предполагает, что закон падения осевой скорости [/ (у) известен. Как и в случае плоской струи, он может быть определен с помощью уравнения сохранения количества движения. Для осесимметричной струи имеем  [c.69]

    Задачи теории лопастных насосов. К основам теории лопастных насосов будем относить закономерности, непосредственно вытекающие из основных положений механики жидкости. Например, определение с помощью уравнения моментов количества движения, работы, передаваемой рабочим колесом жидкости, что представляет собой предмет основного уравнения лопастных машин исследование потока идеальной жидкости в проточной части насоса на основе обобщенного уравнения Бернулли в абсолютном и относительном движении и др. Специальные вопросы теории лопастных машин, относящиеся к расчету рабочих элементов насосов, нами будут рассматриваться совместно с методами расчета как их теоретическая основа. [c.30]

    Момент взаимодействия лопастного колеса с потоком среды. Для определения момента взаимодействия колеса с потоком среды воспользуемся уравнением моментов количеств движения, что позволит найти искомый момент с возможно большей строгостью вывода для вязкой сжимаемой сплошной среды. [c.36]

    Штрихи в этом уравнении означают, что соответствующий материал, с которым подводится определенное количество тепла, может отличаться по своим свойствам от материала, который с ним перемешивается. Подводимый и отводимый потоки материала могут быть одинаковыми и равными Q или может происходить увеличение или уменьшение запаса, если Q фQo. [c.195]

    В основу излагаемых ниже алгоритмов положен метод независимого определения концентраций потоков, по которому составы потоков при ректификации или количества каждого компонента при абсорбции определяются при помощи линеаризованных уравнений материального баланса при заданных начальных значениях температур и потоков на тарелках. Алгоритмы разработаны для. решения поверочной задачи, когда при заданных числе тарелок и флегмовом числе определяются составы продуктов. При решении проектной задачи, очевидно, необходимо выполнить серию расчетов, которая даст возможность выбрать нужный или оптимальный вариант. Основой технико-экономического анализа оптимального варианта является зависимость числа теоретических тарелок от флегмового числа N R), в соответствии с которой величины Л мин и / мин находят как асимптотические значения функции N R). [c.83]

    В общем случае процедура составления уравнений и их решения при рассмотрении задач вязкого течения сводится к следующему. Прежде всего составляют баланс количества движения в форме уравнения (2.1) для слоя, имеющего конечные размеры. Затем толщину этого слоя устремляют к нулю и, используя математическое определение первой производной, получают соответствующее дифференциальное уравнение, описывающее распределение потока количества движения. После этого в найденное соотношение можно подставить в зависимости от условий задачи либо ньютоновское, либо неньютоновское выражение для потока количества движения и получить дифференциальное уравнение для распределения скорости. Интегрирование этих двух дифференциальных уравнений приводит к выражению для распределения потока количества движения и скорости в системе. Найденные соотношения могут быть затем применены для расчета других характеристик течения, таких, как средняя и максимальная скорости, объемная скорость течения, перепад давлений и силы на граничных поверхностях. [c.46]

    Аналитический метод определения минимальной флегмы от тарелки к тарелке. Метод основан на последовательном совместном решении уравнений материального баланса и равновесия, установлении составов и количеств потоков. При этом принимаются эквимолярные скрытые теплоты испарения, что требует для реальных смесей составления энтальпийного баланса для каждой тарелки. [c.71]

    Определение поля скоростей в отстойнике на основании уравнений гидромеханики чрезвычайно затруднительно. Измерение поля скоростей с помощью приборов в различных точках сооружения связано с дорогостоящими, трудоемкими и не всегда возможными экспериментами. Для определения структуры потока используют косвенный метод, который основан на введении в поток жидкости специального индикатора. По мере движения жидкости по сооружению количество индикатора будет изменяться. Определяя изменение во времени содержания индикатора в потоке жидкости, можно судить о характере потока по так называемым выходным кривым или кривым откликов. Анализ этих кривых и сопоставление с. некоторыми моделями позволяют судить о структуре потока жидкости. Индикатор вводится в жидкость единовременно (импульсный ввод) или подается в течение определенного времени с постоянным расходом (ступенчатое изменение состава потока). [c.61]

    При расчете схемы задаются давлением воздуха высокого давле-ния После определения количеств получаемого кислорода К и отходящего азота А из материального баланса колонны другие потоки в установке находят путем совместного решения следующих уравнений общего теплового баланса установки [c.166]

    Порядок испытаний следующий. Предварительно взвешенные с точностью до 0,0001 Г образцы (размерами 25 X 25 X 4 мм) помещают в колбы, снабженные обратными холодильниками, и заливают агрессивной средой. Колбы устанавливают в термостаты, температуру которых регулируют с точностью до 0,5° С. Через определенные промежутки времени образцы выгружают, промывают, просушивают фильтровальной бумагой и взвешивают. Точность метода составляет 7%. При погружении плоского образца в жидкость в результате возникающей разности концентраций определенное количество вещества переносится за время т через площадь поверхности образца, перпендикулярной направлению потока. Вещество диффундирует в места с меньшей концентрацией с до тех пор, пока не установится подвижное равновесие жидкости в образце. Этот процесс описывается уравнением [c.226]

    Формула (2-28) действительна для постоянного определенного количества тела. Для потока полезно используемая работа есть техническая работа р. Она определяется из сопоставления уравнений 5г—51 — [c.31]

    Одним из подходов к созданию математических моделей, универсальных по классам аппаратов (ректификация, абсорбция, экстракция, азеотропно-экстрактивная ректификация), является метод декомпозиции, заключающийся в представлении общей модели как совокупности элементарных частей [88, 101]. Декомпозиция технологической схемы, включающей различные массообменные аппараты, состоит в разделении ее на массообменные секции и вспомогательное оборудование и выделении из общей системы уравнений математического описания отдельных частей, соответствующих этим секциям с учетом взаимосвязей между ними. Под массообменной секцией понимается физическая последовательность отдельных массообменных элементов, взаимосвязанных друг с другом и не имеющих промежуточных входов и выходов массы и тепла — все входы и выходы сосредоточены на ее концах. При таком определении количество секций зависит от количества и расположения вводов питания и боковых отборов потоков, а различия между ними заключаются, во-первых, в моделях фазового равновесия и массопередачи на ступенях разделения и, во-вторых, в подсоединяемом к секциям вспомогательном оборудовании для ректификационных колонн это кипятильник и дефлегматор, для экстракционных колонн — декантаторь и т. д. [c.398]

    Если известен градиент перепада давления в слое Ар/ Н, то уравнение (XVIII. 15) используется для определения скорости потока, а следовательно, и их количества, которое необходимо для обеспечения этого градиента перепада давления. Такая задача возникает, например, при расчете паровых и газовых затворов на установках каталитического крекинга, а также при определении количественного распределения потока паров между различными слоями катализатора и др. [c.461]

    С целью установления соответствующих зависимостей рассмотрим работу насадочной колонны с нижним питающим кубом (см. рис. 11) полученные соотношения в целом будут справедливы и для колонн других конструкций, кратко охарактеризованных выше. Пусть в начале работы колонны в ее кубе. находится Мо молей загрузки, в которой молярная доля вышекипящей примеси составляет хо. Для равномерного смачивания иасадки жидкостью колонна вначале обычно подвергается захлебыванию , после чего в ней устанавливается необходимый тепловой режим, чтобы скорости потоков ж1идкой и паровой фаз по колонне были постоянными. Избыток жидкости из ректифицирующей части при этом стекает в куб насадкой захватывается (задерживается) лишь некоторое определенное количество жидкости. Величина Ж1идкостного захвата (задержки) зависит в основном от типа и поверхности насадки, а также от скорости потоков жидкости и пара в колонне. Затем в течение некоторого времени (пусковой период) колонна работает в безотборном режиме (режим полного орошения) до достижения в ней стациона(рного состояния и лишь после этого включается система отбора части дистиллята. Время пускового периода может быть определено расчетным путем. Однако такая оценка является весьма приближенной и поэтому время пускового периода определяется экспериментально. Как показали результаты соответствующих исследований, время пускового периода можно несколько снизить, если с самого начала процесса колонна будет работать в отборном режиме. Разумеется, отбираемый при этом дистиллят по своему составу не будет отвечать составу требуемого продукта вплоть до выхода колонны к заданному стационарному состоянию, и его целесообразно во избежание потерь исходного вещества отводить в питающий куб. В результате будем иметь случай стабилизированной ректификации, для которой справедливы закономерности, характеризующие непрерывную ректификацию. Действительно, поскольку при циркуляции жидкость — пар количество вещества в колонне не изменяется, по достижении стационарного состояния будет постоянным и состав питания — образующегося в кубе колонны пара. Совершенно очевидно, что пренебрегая, как и выше, эффектом продольного перемешивания, уравнение рабочей линии колонны, работающей в стационарном состоянии, для рассматриваемого случая можно записать в виде [c.84]

    Величину недорекуперации на уровне температуры азотной ванны принимают А/з 10 = 2- 3 град. При определении количества азота по формуле, аналогичной уравнению (39), следует иметь в виду, что обратный поток водорода Он , пройдя через верхний теплообменник /, также отдает свой холод гелию, участвуя в процессе предварительного охлаждения. [c.141]

    Если газ натекает через капиллярную трубку, длина которой достаточно велика по сравнению с диаметром, а последний много больше средней длины свободного пробега молекул газа, то скорость потока зависит от вязкости газа. При так называемом вязкостном натекании количество газа, протекающего через ионизационную камеру, зависит от вязкости газа и разности квадратов давления в резервуаре и ионизационной камере. Кундт и Варбург [П78] нашли, что при более низком давлении газа, когда средняя величина свободного пробега становится сравнимой с диаметром трубки, скорость потока начинает превышать скорость при вязкостном натекании. Это происходит благодаря отражению молекул при ударе о стенку и скольжению их по стенке трубки. Когда размеры трубки, через которую проходит газ, намного меньше средней длины свободного пробега молекул газа, то вязкость газа перестает играть роль в образовании потока, так как молекулы газа сталкиваются только со стенками, а не между собой. Поток в таких условиях известен под названием потока Кнудсепа [П42], или молекулярного потока, и представляет собой фактически процесс диффузии. Каждый компонент газовой смеси диффундирует независимо друг от друга согласно градиенту давления со скоростью, пропорциональной где М — молекулярный вес компонента. Таким образом, газ, выходящий из трубки или пористого натекателя, будет обогащен соединениями более низкого молекулярного веса. Образец в резервуаре будет обедняться этими соединениями, в результате чего состав газа, входящего в ионизационную камеру, со временем в значительной степени изменится, если не работают с резервуаром достаточного объема. Диффузия молекул используется для разделения смесей (включая изотопы) и лежит в основе метода определения молекулярных весов по скорости диффузии. В масс-спектрометрии часто применяется метод молекулярного натекания во всем диапазоне используемых давлений, так как при этих условиях число молекул любого компонента газа, анализируемого в ионизационной камере, прямо пропорционально разности парциальных давлений этого компонента в резервуаре и камере. При этом предполагается, что откачивание газа из ионизационной камеры насосами также происходит в режиме молекулярного потока. В обычных условиях, когда давление в ионизационной камере ничтожно по сравнению с давлением в резервуаре, число молекул любого компонента в ионизационной камере пропорционально его давлению в резервуаре. На основании экспериментальных данных и теоретических положений Кнудсен вывел уравнение для постоянного потока газа через капилляр диаметра d и длины L. Это уравнение применимо для любых давлений. Количество газа Q, определенное как d/dt pv), протекающее через трубку, описывается выражением вида [c.75]

    Шваб и Кнезингер [43] изучали каталитическое разложение метилового эфира муравьиной кислоты на различных металлах. Их прибор состоял из испарителя, стеклянного микрореактора, крана-дозатора и газового хроматографа. Насыщение газа-носителя реагентами осуществляли в испарителе при постоянной температуре. Повернув кран-дозатор, можно было направить в газовый хроматограф определенное количество продуктов, выходящих из реактора. Микрореактор представлял собой небольшую пустую горизонтальную трубку, в которой катализатор был заключен в небольшом контейнере. В своей статье авторы подробно обсуждают вопрос о том, каким образом результаты газохроматографического анализа можно использовать для вычисления кинетических характеристик. Исходя из уравнения Дамкелера, они вывели уравнение, справедливое для малых изменений концентраций, которое описывает зависимость высоты хроматографического пика реагента от константы скорости, концентрации, порядка реакции, длины реакционной зоны и скорости газового потока. В статье приведены и выражения для вычисления энергии активации по высотам хроматографических пиков, а также для определения влияния диффузии на скорость реакции. Используя полученные данные, авторы предложили возможный механизм разложения метилового эфира муравьиной кислоты. [c.57]

    Сущность метода заключается в создании постоянного потока газообразного вещества в полом трубопроводе (незаполненной хроматографической колонке) в течение всего эксперимента при заданных давлении и температуре и измерении его объемной скорости с последующим определением количества вещества, протекшего через трубопровод в единицу времени, т. е. соответствующей массовой скорости (техника проведения подобных экспериментов описана в главах III—VI). Объемная скорость потока в трубопроводе при заданных давлении и температуре определяется путем измерения времени прохождения колонки известного объема дозой несорбирующегося вещества, движущейся в ней с линейной скоростью, равной линейной скорости потока. Массовая скорость потока измеряется па выходе колонки после дросселирования потока при любых произвольных давлении и температуре с помощью любого измерителя массовой скорости. В частности, измерение массовой скорости может быть выполнено при атмосферном давлении измерителем объемной скорости потока, например газометром или мыльно-пленочным расходомером, если известен коэффициент сжимаемости вещества в этих условиях. Коэффициент сжимаемости вещества (смеси любого состава) определяется из соотношения, полученного на основе уравнения PV = ZRT [c.34]

    Основная задача материального баланса — определение количества компонентов газовой смеси, выходящей из каждого слоя. Прдяцип составления материального баланса общеизвестен [237] определенные трудности возникают лишь при расчете реакторов с цнрхуляцаей хматераальных потоков. В таких случаях целесообразно начертить соответствующие диаграммы с нанесением всех входящих и выходящих потоков. Материальные балансы, соста-в-тенные с учетом скорости и степени превращения вещества, являются основными уравнениями разновидностей двухфазных моделей, описанных в настоящей главе. [c.95]

    Получены [257, 258] простые эмпирические корреляции, связывающие переменные псевдоожиженного слоя с распределением запыленности газового потока по высоте надслоевого пространства. Наиболее сильно влияющими на процесс переменными являются скорости газового потока, витания отдельных монофракций, дцаметр и высота аппарата. Получены также уравнения для определения количества и фракционного состава уноса в зависимости от состава слоя. Автором отмечено существование максимума концентрации крупных частиц в надслоевом пространстве У,- и соответствующей ей концентрации в слое С,-. Дальнейшее увеличение С не приводит к увеличению У/, что, по мнению автора, свидетельствует о насыщении потока крупными частицами. Инте- [c.218]

    Зависимости (1.128) и (1.131) можно использовать для определения параметров потока в спиральном сборнике, если известны значения Син и рн, соответствующие средней линии сборника. Опоеделим эти лараметры, применив для потока в сборнике уравнения энергии и момента количества движения. [c.85]

    Введение коэффициентов турбулентного обмена еще не дает возможности решить систему уравнений Рейнольдса, так как при этом одни неизвестные величины (турбулентные напряжения) заменяются другими (коэффициентами турбулентного обмена). Снова оказываются необходимыми дальнейшие гипотезы относительно этих величин. Правдоподобные же предположения о характере изменения коэффициентов турбулентного обмена строить достаточно трудно. Первая попытка связать коэффициенты турбулентного обмена с осредненными параметрами среды принадлежит Л. Прандтлю [15]. По аналогии со средней длиной свободного пробега молекул в кинетической теории газов Прандтль ввел для турбулентного потока характерную длину Z, которую он назвал путем смешения. На протяжении пути I определенное свойство потока, заключенное в конечном объеме жидкости, принимается неиз-емнным. Затем рассматриваемое свойство потока меняется скачком. На этой основе Прандтль разработал теорию переноса количества движения, при- [c.438]

    Анализ проблемы. Построение технологической схемы, схематических эскизов нужного оборудования, диаграхмм материального и энергетического балансов и составление необходимых химических уравнений должны предшествовать полному изучению процесса. Величины, которые известны или могут быть легко рассчитаны из известных данных, должны быть обозначены на балансовых диаграммах. Может оказаться, что для некоторого количества потоков надежные количественные данные отсутствуют в таком случае следует их обозначить как неизвестные и затем постараться с помощью материального и энергетического балансов и других соотношений составить уравнения, которые сделают возможным определение этих неизвестных. В сложных системах использование этого способа может оказаться весьма выгодным. [c.124]

Смотреть страницы где упоминается термин Уравнение для определения количества потоко: [c.33]    [c.45]    [c.170]    [c.58]   
Химия технология и расчет процессов синтеза моторных топлив (1955) -- [ c.230 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Уравнение для определения рКа

Уравнение потока



© 2025 chem21.info Реклама на сайте