Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Размер частичек и эффективность катализатора

    Размер гранул промышленных катализаторов определяется спецификой процессов, в которых они используются. Для процессов в стационарном слое обычный размер частиц составляет от 1,6 до 12 мм. Диффузионное сопротивление пористой гранулы возрастает с увеличением ее размера, и крупные внутренние норы становятся менее эффективными. Поэтому гранулы размером более 12 мм часто изготавливают с отверстиями или формуют в виде колец. Гранулы размером менее 1,6 мм могут создавать чрезмерное гидравлическое сопротивление и быть недостаточно прочными. Кроме того, производство таких гранул сложно. [c.34]


    Объем пор, как правило, непригоден в качестве реакционного пространства и генерация активных частиц на их стенках эффективна только в исключительных случаях. Поэтому реакция может идти только в зазорах между зернами, форма которых неправильна, и зависит от размеров и формы зерна. Более выгодные условия должны быть при использовании катализаторов во взвешенном слое (рис. 2, б). Это, по-видимому, подтверждает одна из последних работ М. В. Полякова [23, б]. Но п в этом случае основная часть поверхности катализатора, выходящая в поры, и объем последних не используются в катализе. Для усиления роли гомогенных стадий контактных процессов катализатору следует придавать соответствующую форму и текстуру и, в частно- [c.490]

    Определение оптимальных параметров пористой структуры и размера гранулы катализатора является частью общей задачи оптимизации химического реактора. Однако рассмотрение методов расчета и оптимизации реакторов выходит за рамки книги. Поэтому данные, касающиеся влияния структуры катализатора на эффективность процесса в реакторе, будут использованы в иллюстративных целях. В качестве критерия эффективности катализатора будет использоваться в основном только его объемная производительность. [c.166]

    Существенное влияние на величину D в катализаторах, содержащих узкие поры, оказывает распределение пор по размерам. При резко неоднородном распределении размеров пор само понятие эффективного коэффициента диффузии теряет определенность [8]. Представим себе частицу, свободный объем которой состоит из сети широких транспортных макропор и множества отходящих от них узких капилляров, работающих в кнудсеновской области. Зерна такой структуры, которые образуются при спрессовывании мелких микропористых гранул катализатора, находят себе широкое применение, поскольку они сочетают хорошо развитую внутреннюю поверхность с относительно высокой скоростью диффузии, обеспечиваемой системой транспортных макропор (см. главу V). Измерение величины D в подобном составном зерне (путем измерения скорости диффузии через зерно вещества, не вступающего в химические превращения) даст, очевидно, лишь величину D в макропорах. Между тем, химическая реакция, протекающая в основном в капиллярах, на которые приходится преобладающая часть внутренней поверхности катализатора, может лимитироваться гораздо более медленной диффузией в кнудсеновских микропорах. [c.101]


    Двухфазная модель реакторов с зернистым слоем. До сих пор часто в математической модели реакторов члены уравнений материального и теплового балансов, выражающие скорость химических реакций, аппроксимируются уравнениями формальной химической кинетики с некоторыми эффективными значениями кинетических констант. Недостатками такого приближения, во-первых, является то, что эффективные константы должны определяться для каждого размера зерна и каждой структуры катализатора, а, во-вторых, в этом случае модель обладает слабой экстраполирующей способностью, особенно для быстрых и сильно экзотермических реакций, где велика роль процессов переноса. [c.291]

    Разработка транспорта сыпучих материалов потоком высокой концентрации привела к созданию схемы реакторного блока, изображенной на рис. 62, в. Особенностью этой схемы является транспорт катализатора в плотной фазе ари умеренных расходах транспортирующего газа, без регулирующих задвижек на катализаторо-проводах и повышенная эффективность улавливания катализатора в верхней части аппарата. Последнее позволило увеличить скорости паров и газов в аппаратах реакторного блока и тем самым сократить размеры аппаратов. Так, если сопоставлять удельную нагрузку сечения реактора, выраженную в тоннах сырьевой нагрузки в 1 ч на 1 поперечного сечения, то для установок типа модели III она составляет в среднем от 3,3 до 7,1 тЦм -ч), а для установок модели IV — от 4,8 до 9,7 т/ м -ч) (чаще от 8 до 10 т1м -ч) .  [c.190]

    Пористый катализатор изготовляют из мелких частичек склеиванием, слипанием, спеканием или из массивного материала, из которого удаляют продукты разложения, в результате чего образуются пустоты, каналы и полости. Размеры элементов пористой структуры составляют от десятков до десятков тысяч ангстремов, а размеры зерен - миллиметры, т.е. зерно катализатора содержит 10 - 1014 мелких частиц. Поэтому можно применить общие статистические подходы к описанию процессов и рассматривать катализатор как квазигомогенную среду, где вещество превращается со скоростью ь/, моль/см с и переносится диффузией с эффективным коэффициентом Озф. Это квазигомогенная модель зерна катализатора, которая представлена уравнением диффузии с источниками вещества  [c.32]

    Перемешивание реакционной смеси в псевдоожиженном слое приближает режим к идеальному смешению. Кроме того, если скорость газа превышает скорость начала псевдоожижения, то часть газа проходит слой катализатора в виде пузырей, а объемный коэффициент массообмена между пузырями и остальной частью слоя невысокий -не превышает 0,5 с . Фактически газ в пузырях есть байпас реакционной смеси. Оба явления не способствуют высокой эффективности процесса в целом. Для увеличения массообмена специальной массообменной насадкой, например, в виде проволочных спиралей внешним размером несколько сантиметров, разбивают пузыри. Использование насадки, занимающей 2-5% от объема слоя, увеличивает коэффициент массообмена до 3 с , что приводит к торможению перемешивания реакционной смеси в объеме, приближая режим к вытеснению. Другой способ заставить работать пузыри заключается в добавлении в катализатор очень мелкой фракции. Такая пыль попадет в пузыри, где частично будет протекать реакция. [c.224]

    Цеолиты, используемые в составе катализаторов, придают им высокую активность и селективность, способствуют повышению стабильности, особенно в условиях высокотемпературного воздействия пара и воздуха при регенерации, придают необходимые размеры входным окнам во внутренние полости, что способствует более эффективному использованию всей пористой активной поверхности катализатора. При производстве цеолитсодержащих катализаторов таким требованиям отвечают цеолиты типа X и . Матрица, в качестве которой применяют синтетический аморфный алюмосиликат, природные глины с низкой пористостью и смесь синтетического аморфного алюмосиликата с глиной (полу-синтетическая матрица), выполняет в цеолитсодержащих катализаторах ряд важных функций, а именно обеспечивает стабилизирующее воздействие и оптимальный предел активности, так как цеолиты в чистом виде из-за их чрезмерной активности не могут использоваться на современных установках создает оптимальную вторичную пористую структуру, необходимую для диффузии реагирующей смеси сырья к активному цеолитному центру и вывода продуктов реакции в газовую фазу в циклах крекинга и регенерации. Кроме того, в цикле регенерации матрица забирает часть тепла от цеолитного компонента, тем самым не допуская излишнего воздействия на него температуры. Наконец от матрицы зависит обеспечение заданной формы самого катализатора и его механические прочностные свойства. [c.33]


    В качестве адсорбентов широко используются твердые тела, для которых удельная поверхность является наиболее важным параметром, характеризующим их адсорбционные свойства при низких и средних относительных давлениях. Такие характеристики, как распределение пор по размерам и суммарный объем пор, проявляются при относительных давлениях выше 0,3—0,4. Множество контактных катализаторов принадлежит к твердым телам с большой удельной поверхностью их эффективность определяется площадью 5, которая фактически доступна реагирующим молекулам в условиях, осуществляемых при проведении процесса в лабораторном или промышленном масштабе. Величина 8 связана с удельной поверхностью, но фактически доступная часть удельной поверхности зависит от быстроты перемещения молекул с краев зерен к внутренним частям поверхности и следовательно, зависит от распределения пор по размерам. [c.33]

    Если активный компонент дорог (платина, палладий), то иногда целесообразно наносить его на гранулу в виде тонкой концентрической нленки при условии, что скорость реакции высока и роль внутренней части гранулы мала. Селективность сложных реакций обычно сильно снижается при наличии значительных градиентов концентраций внутри пористого катализатора (низкий коэффициент эффективности). Сосредоточение активного компонента в тонком наружном слое позволяет устранить эти затруднения при сохранении удобных для работы размеров гранул. [c.34]

    В типичных условиях гидрообессеривания средняя толщина пленки составляет 0,01 —0,1 мм. Эта величина значительно меньше размера гранул катализатора, и поэтому пленка не может создавать значительного сопротивления массопередаче. Исключение составляют очень быстрые реакции, для которых коэффициент эффективности внутренней части гранулы очень мал. [c.95]

    В настоящее время магнитные свойства КФД очень интенсивно изучаются. Последнее обусловлено тем, что дисперсность гетерогенных катализаторов является важной характеристикой каталитической активности. Рентгеновский же метод не всегда оказывается эффективным средством анализа дисперсности, он часто показывает отсутствие частиц там, где их наличие можно показать другими методами. Именно потребность знать размеры частиц привела к необходимости тщательно изучить магнитные свойства. На 1-м Всемирном конгрессе по катализу было признано, что магнитный метод анализа дисперсности является наиболее удобным и достаточно точным, если размеры частиц в поперечнике менее 100 А (13]. Была выдвинута теория коллективного парамагнетизма (7], суть которой такова малые ферромагнитные частицы , [c.219]

    Выбор размера, формы и типа электрода базируется на экономических соображениях и обычно определяется характеристикой газа и твердого вещества, а также производственными возможностями. Зазор между осадительными электродами в осадителях пластинчатого типа и диаметр труб в фильтрах трубчатого типа обычно лежит в пределах от 150 зр 375 мм. Чем меньше зазор, тем ниже требуемое напряжение и общие размеры оборудования, но тем больще трудности в регулировке процесса ввиду накопления осажденного материала. Большие зазоры обычно связаны с высокой концентрацией пыли. Для очень высоких концентраций пыли (например, в производствах, использующих псевдоожиженный катализатор) выгоднее применять большие зазоры в первой половине фильтра, чем во второй. Фильтры, особенно пластинчатого типа, очень часто изготовляются с последовательными группами улавливающих электродов в общем корпусе. Ширина осадительных электродов 900—1800 высота 3000—5400 лд[ в фильтрах пластинчатого т,ипа и 1800—4500 мм в фильтрах трубчатого типа. Для достижения высокой эффективности улавливания необходимо, чтобы газ при прохождении через электроды был распределен равномерно. Это обеспечивается расширением газового вво да и направляющими лопатками, но чаще в тех же целях используются перфорированные пластины или решетки, помещенные на входе потока газа в электроды. Перфорированные пластины или решетки на стороне выхода устанавливаются редко. [c.322]

    Избираемый метод должен правильно воспроизводить основные физико-химические процессы, определяющие закономерности разрушения гранул в реальных условиях эксплуатации. Применительно к процессам измельчения гранул катализаторов и сорбентов зто означает, в частности, что в правильно выбранной лабораторной мельнице разрушение гранул должно происходить главным образом путем истирания (отделения мельчайших частичек с поверхности гранул, которые постепенно обкатываются , с округлением формы и непрерывным уменьшением размера), а не путем дробления гранул на немногочисленные относительно крупные осколки неправильной формы. В реальных условиях работы катализаторов и сорбентов в движущемся слое, а также и во флюидном режиме заметно преобладает первый из этих механизмов, что предопределяется самой дисперсной пористой структурой гранул и относительно мягкими условиями механических воздействий (в отличие, например, от мельниц, используемых в промышленности стройматериалов, где измельчаются, как правило, сплошные материалы и используются предельно жесткие режимы, обеспечивающие высокую эффективность измельчения в таких условиях, во всяком случае а стадиях грубого и среднего помола, преобладает дробление). [c.9]

    Обычно влияние Ф на фактор эффективности ц графически представляют в логарифмических или полулогарифмических координатах. В качестве примера на рис. 3.3 представлена зависимость 1 Г] от Ф для изотермической реакции первого порядка, протекающей на сферической грануле катализатора. Влияние различий в геометрии гранулы или порядка реакции обычно невелико. В частности, при низких значениях модуля Тиле величина фактора эффективности близка к единице. Это можно ожидать, поскольку низкое значение Ф в соответствии с (3.27) означает небольшой размер гранулы в сочетании с низким значением константы скорости и (или) высоким эффективным коэффициентом диффузии. В этих условиях процесс лимитируется скоростью химической реакции при практическом отсутствии внутридиффузионного сопротивления. С другой стороны, для крупных гранул, больших значений к или низких процесс лимитируется скоростью диффузии, поэтому величина т] быстро снижается при увеличении Ф (см. рис. 3.3). Область, в которой фактор эффективности обратно пропорционален модулю Тиле, часто реализуется в промышленности, при этом обычно используют гранулы высокоактивных катализаторов больших размеров. В этой области для гранул катализатора с унимодальной структурой в изотермических условиях величина наблюдаемой энергии активации стремится к предельному значению, равному [c.51]

    Задача теории конструирования реактора состоит в определении размеров реактора и количества используемого катализатора, необходимых для эффективного превращения в желательный продукт определенного количества вводимых исходных веществ. Этого можно достичь, если выбраны определенные условия, такие, как начальная температура, давление и концентрация исходных веществ, и определен тин используемого реактора. Например, реакторы для периодического или непрерывного процессов могут быть использованы в условиях, когда превращение осуществляется в изотермических или адиабатических условиях. Такие изменения условий проведения процесса определяют требования, предъявляемые к конструкциям, в результате чего размеры реактора будут оцениваться по-разному. Оптимальная конструкция должна быть наиболее экономичной с финансовой точки зрения. Для оптимизации конструкции могут быть использованы снециальные математические методы, такие, как теория динамического программирования, введенная Беллманом [1]. На практике окончательный выбор условий проведения процесса часто делается на основании только немногих вычислений конструкции реактора. Такие вычисления прямо зависят а) от имеющихся кинетических данных, б) от процессов массопередачи и в) от процессов теплопередачи. [c.390]

    Простым и эффективным устройством регулирования размеров частиц является воздушный классификатор (рис. 5). Он состоит из куска трубы длиной приблизительно 6 ж с тремя зонами верхней зоны (разделения), средней зоны контакта (с перегородками) и нижней зоны (аккумуляции пыли), где установлены приборы для измерения или регулирования уровня. Катализатор из регенератора транспортируют воздухом через стояк в центральную часть классификатора над зоной с перегородками. Скорость подачи катализатора регулируют посредством задвижки в нижней части стояка, скорость транспортирующего воздуха поддерживают постоянной. Измерять скорость подачи [c.178]

    Реакционные трубы изготовлены из легкой стали и имеют следующие размеры диаметр 2,5—4 см и эффективная длина 66 см. Катализатор находится в центральной части трубы на решетке. В центр ката.пизатора введен карман для термопары. [c.423]

    На рис. 2 построена номограмма для онределения границ кинетической области (из условия г1)<0,5) в зависимости от удельной активности и величины внутренней поверхности для различного размера, формы зерен и величины эффективного коэффициента диффузии. Кинетическая область располагается в нижней части номограммы по отношениям к линиям величины соотношения объема гранулы к наружной поверхности и наклонной линии постоянного значения коэффициента диффузии. По оси абсцисс выбран интервал изменения активности катализатора, охватывающий большую часть промышленных процессов. [c.33]

    Скорость диффузии газов или жидкостей в пористых телах играет важную роль во многих процессах, особенно в химических реакциях, протекающих на твердых пористых катализаторах. Чтобы оценить величину и влияние диффузионных эффектов на скорость химической реакции, часто бывает необходимо иметь возможность измерить скорости диффузии независимым. методом. Вообще говоря, сопротивление массопереносу, которое оказывает твердая пористая структура, можно удобно выразить через эмпирический эффективный коэффициент диффузии, связанный с геометрическими размерами пористого тела. [c.127]

    На рис. ХУ-4 построена номограмма для приближенной оценки границ кинетической области (из условия г[) < 0,5) в зависимости от удельной активности катализатора и величины внутренней поверхности для зерен различных размеров и форм для разных эффективных коэффициентов диффузии . Кинетическая область располагается в нижней части номограммы и ограничена линией величины отношения объема гранулы к ее наружной поверхности и наклонной линией постоянного значения коэффициента диффузии. По оси абсцисс выбран интервал изменения активности каталияатора, охватывающий большинство промышленных процессов. Оптимальные формы и размеры зерен катализатора. Оптимальными будем называть такие формы и размеры пористых зерен, кото- [c.479]

    Внутренняя диффузия зависит от пористой структуры катализатора. По размерам поры условно делятся на три категории микро-поры диаметром менее 15 А, мезо-поры диаметром от 15 до 150 А и иакропоры диаметром более 150 А. Диаметр пор определяет внутреннюю диффузию. Основную долю общей поверхности многих катализаторов составляет внутренняя поверхность, поэтому именно на ней происходит большая часть взаимодействий и столкновений молекул реагентов. Структура пор весьма разнообразна, и в уравнение скорости внутренней диффузии входит фактор эффективности, учитывающий, насколько затруднена для реагентов диффузия в поры и из них. Однако во многих случаях не так важно знать величину константы скорости внутренней диффузии к, как выяснить, протекает ли реакция в основном на внешней поверхности катализатора или внутри пор, и определить последствия этого. Например, для последовательной реакции [c.10]

    Отсутствие перепада давления в процессах с трехфазным псев-доожижеппым слоем обусловливает применение катализатора малого размера (например, 0,8 мм против 1,6—3,0 мм широко применяемых для реакторов со стационарным слоем катализатора). Таким образом, наиболее эффективно используется катализатор и сокращается го расход при заданных мощности установки и качестве обессериваемого остатка. Другим важным преимуществом трехфазного слоя является возможность поддерживать степень конверсии сырья и равновесную активность катализатора на одном уровне, что достигается непрерывым выводом из реактора части катализатора и замены его свежим. [c.113]

    Весьма вероятно, что при осуществлении в промышленном масштабе гидрогенизации и многих других реакций возникают многообразные и часто не распознанные диффузионные эффекты. Это может быть одной из главных причин, приводящих к различию результатов, получаемых в лабораторных и промышленных установках. Внутри-диффузионные ограничения могут играть важную роль даже при работе с очень мелкозернистым катализатором. Иначе говоря, коэффициент эффективности может быть значительно ниже единицы, что приведет к существенному ухудшению селективности. Пример такой ситуации, относящийся также к гидрогенизации жиров, приводит Коэнен [75]. Гидрирование проводилось над никелевыми катализаторами на носителе с размерами частиц 6—7 мкм. Катализатор со средним радиусом пор 2,7-10 м (27 А) дал значительно худшие результаты по сравнению с образцами, имевшими радиусы пор 3,4-10" и 6,6-10" м (34 и 66 А). Исходя из сферической формы молекулы, Коэнен определил диаметр молекулы триглицерида равным 1,5-10 м (15 А), что несколько выше половины среднего диаметра поры. Очевидно, что в рассмотренном примере определяющую роль играет скорость диффузии в порах, подобно тому как это происходит в молекулярных ситах. [c.121]

    В ряде других работ расхождение экспериментальных и теоретических данных было значительным. Отани и Смит [240] изучали окисление окиси углерода при 275—370 °Сна катализаторе, содержащем 10% закиси никеля на окиси алюминия. Опыты проводили на порошкообразном катализаторе и на сферических гранулах диаметром 18 мм, прессованных из порошка. Экспериментальные значения коэффициента эффективности, найденные сопоставлением скоростей реакции на гранулах и порошке, лежат в пределах от 0,37 до 0,64. Значение эффективного коэффициента диффузии, вычисленное по скоростям реакции, оказалось в 4—5 раз ниже вычисленного на оеновании модели со случайным распределением пор. Причины столь значительного расхождения не ясны. Известно, что модель со случайным распределением пор позволяет получать надежные значения для гранул, прессованных из окиси алюминия. Однако гранулы столь больших размеров могут быть очень анизотропными [55, 300]. Возможно также перекрытие части микропор при формовке гранул. Кроме того, окисление СО сильно тормозится образующейся двуокисью углерода и для учета этого эффекта необходим довольно сложный анализ. [c.158]

    Если, однако, гранулу катализатора получают прессованием из тонкого порошка, то длина микропор будет небольшой. Поэтому можно ожидать, что значение т1микро УДет близко к единице. Это можно легко показать простым расчетом. Скорость большей части технически важных реакций па таблетированных катализаторах имеет порядок около 10 кмоль/с на 1 м объема катализатора. Если скорость реакции имеет порядок кмоль/(м -с), то при использовании гранул обычного размера будут наблюдаться серьезные ограничения со стороны массо- и теплопереноса. Если, далее, значение модуля 5 0,5, то г 1, за исключением реакции, тормозящейся продуктами. Эффективный коэффициент диффузии зависит от давления, температуры и свойств диффундирующих веществ, но обычно значение его не менее 10 м /с. Концентрация единичного чистого реагента при атмосферном давлении и 400 °С равна 0,018 кмоль/м . В соответствии с определением Ф находим  [c.199]

    Еще один пример влияния размера частиц катализатора был приведен Блю с сотрудниками [11] для реакции переноса водорода от молекул декалина к молекулам бутиленов. Об этой системе уже упоминалось при обсуждении реакций переноса водорода. Было отмечено, что при различных размерах частиц катализатора скорости реакции приб.чизительно соответствовали скоростям диффузии, определенным путем измерения скорости, при которой радиоактивный бутан вымывается потоком неактивного бутана из слоя частиц катализатора. Опыты проводились с образцами алюмосиликатного катализатора, применяемого в процессе термофор, в виде шариков и полученных их дроблением частиц. Реакция переноса водорода проводилась при температуре 340° и объемной скорости около 6час. . Было показано, что частички катализатора диаметром менее 0,4 мм несколько менее эффективны в реакции переноса водорода. [c.448]

    Средний перепад давления в слое с пульсацией был значительно выше, чем при устойчивом режиме, как при фонтанировании, так и при псевдоожижении. Это было объяснено более эффективным взаимодействием газ — твердое в пульсирующих слоях. Чтобы непосредственно продемонстрировать благоприятное влияние пульсации на эффективность контактирования, Волпицелли [249] определил производительность каталитического реактора с фонтанирующим слоем, работающего в режиме пульсации и при условиях устойчивого потока, выбрав в качестве реакции для сравнительных испытаний разложение озона до кислорода на железоокисном катализаторе. Катализатор был приготовлен пропиткой кусочков фа рфора размером 20—25 мм нитратом железа с последующей термической диссоциацией до полного выделения паров диоксида азота. Результаты этого исследований , приведенные на рис. 12.5, показывают, что конверсия озона, полученнйя при низких частотах — менее 1,6 Гц, вызванных прерывистым фонтанированием, была подобна конверсии в непрерывно фонтанирующем слое (горизонтальные линии в левой части рисунка 12.5). [c.241]

    Кремер и Розелиус [526] указали, что в определенных условиях с помощью газовой хроматографии можно получать сведения о величине поверхности, размере частиц и пористости твердых катализаторов. Допустим, что 0 — время прохождения газа-носителя через хроматографическую колонку, а — время, за которое исследуемый газ проходит через колонку с газом-носителем. Время удерживания = I — to характеризует адсорбционную способность твердого катализатора, содержащегося в хроматографической колонке. Далее, если сравнивать два катализатора 1 и 2 и допустить, что а) концентрация исследуемого вещества столь мала, что не происходит эффективного блокирования адсорбирующей новерхности (т. е. допустить, что выполняется закон, характеризующий линейную часть изотермы адсорбции) б) имеются различия только в адсорбционной способности центров адсорбции, а не в их числе в) удерживание исследуемого вещества в колонке происходит только благодаря адсорбции, то тогда, согласно Крамеру, теплоты десорбции с этих двух катализаторов и ( 2 связаны с соответствующими временами удерживания и Д 2 следующим соотно- [c.147]

    При повышении температуры или увеличении коксоотложения регенерация может перейти в диффузионную область — в первом случае из-за повышения скорости выгорания, во втором — вследствие забивки пор зерна катализатора коксом и соответственного уменьшения скорости диффузии кислорода. Тогда скорость регенерации определяется закономерностями внутренней диффузии, изложенными в гл. III, и зависит от модуля Тиле. Последний в этом случае имеет вид = 1 - fkxolD, где Z) — коэффициент диффузии кислорода в зерне I — линейный размер зерна kxo — эффективная константа реакции, в которой Хо — начальная концентрация углерода в зерне. В соответствии с этим глубина проникновения реакции в зерно описывается выражением Т1= у -0/( о) Если 1] I, то реакция переходит в режим послойного выгорания, достаточно часто имеющий место на практике. При режиме послойного горения время регенерации зерна определяется скоростью движения фронта выгорания и размерами зерна. Для расчета этих величин можно использовать методику, предлолсенную Тодесом при расчете скорости движения адсорбционной волны. В этом случае переменные t — астрономическое врем и I — линейный размер зерна заменяются новыми переменными t п у, у — l — wt (где W — скорость движения фронта выгорания). Такая замена эквивалентна переходу к новой системе координат, которая движется со скоростью w в направлении диффундирующего [c.95]

    Возможно, что самый эффективный способ уменьшения размеров оборудования состоит в создании большой поверхности контакта фаз. Параметр а, отношение поверхности к объему, часто увеличить легче, чем коэффициент /С, входяи ий в произведение Ка. Газо-жидкостные контактные аппараты можно сделать малогабаритными с помощью диспергирования одной фазы в виде маленьких капелек или пузырьков при этом будет обеспечиваться очень большая площадь межфазного контакта в единице объема. Применение пористых катализаторов в реакторах преследует ту же цель. Во многих случаях проектированием аппаратов с большей поверхностью контакта фаз можно достичь лучших результатов, чем разработкой методов увеличения коэффициента массопередачи. [c.610]

Смотреть страницы где упоминается термин Размер частичек и эффективность катализатора: [c.600]    [c.415]    [c.300]    [c.154]    [c.215]    [c.177]    [c.395]    [c.298]    [c.121]    [c.157]    [c.265]   
Ионообменная технология (1959) -- [ c.279 ]

Ионообменная технология (1959) -- [ c.279 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Размер частичек и эффективность



© 2025 chem21.info Реклама на сайте