Уравнение общее сложной схемы

Рассмотрим реализацию математической модели наиболее сложной десорбционной установки — дистилляционной колонны фильтровой жидкости ( большой дистилляции) в составе конденсатора дистилляции, теплообменника, реактора-смесителя и дистиллера схема материальных потоков большой дистилляционной колонны приведена на рис. 69. По уравнению общего теплового баланса теплообменника дистилляции, реактора-смесителя и дистиллера, решенному относительно расхода газа после ТДС [c.184]

Если за время порядка времени релаксации в остальных стадиях относительные изменения концентрации всех компонентов — как участвующих, так и не участвующих в быстро устанавливающемся равновесии, незначительны, то произведение реакции для рассматриваемой обратимой стадии на протяжении основной части процесса будет практически равно константе равновесия. Это дает дополнительную (помимо условий материального баланса) алгебраическую связь между концентрациями компонентов, а тем самым и между скоростями по отдельным компонентам. Следовательно, уменьшается и число дифференциальных уравнений, необходимых для описания кинетики сложного процесса. В общем случае схема может содержать несколько обратимых стадий с быстро устанавливающимся равновесием, и число дифференциальных уравнений,описывающих кинетику процесса, уменьшается на число таких стадий. [c.280]

Итак, рассмотренный пример показывает, что за счет правильного выбора варьируемых параметров можно понизить порядок системы нелинейных уравнений, к решению которой сводится расчет схемы. В простых схемах типа схемы па рис. 4 довольно несложно угадать, какие переменные надо принять в качестве варьируемых, но в сложных схемах это сделать уже непросто. В работах [9, 4] изложены общие алгоритмы выбора варьируемых переменных в произвольных схемах. Однако они обладают пока существенными недостатками, поскольку в значительной степени основываются на процедуре простого перебора вариантов. [c.26]

Работы же по изучению устойчивости стационарных режимов сложных схем находятся в настоящее время в самой начальной стадии. Связано это с большими трудностями, основными из которых являются следующие. Первая трудность заключается в том, что многие аппараты с. х.-т. с. являются объектами с распределенными параметрами, которые в динамическом режиме описываются системами дифференциальных уравнений в частных производных. Если для обыкновенных дифференциальных уравнений имеется хорошо разработанная общая теория исследования устойчивости стационарных решений, то для дифференциальных уравнений в частных производных такой общей теории пока еще нет. Эта трудность характерна и для задач по изучению устойчивости отдельных аппаратов. [c.229]

Модели первой группы, в общем случае представляющие собой взаимосвязанную систему нелинейных дифференциальных уравнений, весьма сложны. Решение этой системы уравнений, как правило, не удается получить аналитическими методами. Оно может быть получено только численными методами. При этом машинное время, требующееся для периодического интегрирования этих уравнений на ЭВМ, обычно оказывается недопустимо большим. Этим последним недостатком не обладают некоторые модели первой группы, построенные на базе упрощенных схем реакции [73, 871. [c.102]

Математическое описание процесса массо - теплообмена, протекающего на отдельной тарелке ректификационного аппарата, включает в себя уравнения общего и покомпонентного материальных балансов, уравнения теплового баланса, уравнения парожидкостного равновесия и кинетические уравнения, количественно описывающие принятый механизм распределения массовых и тепловых потоков между контактирующими фазами. Поскольку все тарелки массообменных аппаратов связаны между собой, уравнения математического описания для отдельных тарелок должны согласовываться друг с другом и отвечать совокупным условиям, то есть материальным и тепловым балансам для колонны в целом. Для сложных схем ректификации (схемы со связанными материальными и тепловыми потоками) связь между отдельными тарелками системы и пакетами тарелок (секциями) существенно усложняется в сравнении с простыми колоннами, что также самым непосредственным образом влияет на [c.5]

Продемонстрированный способ определения температурных кривых пригоден также для противотока и многих сложных схем движения теплоносителей. При этом в общем случае изменяются исходные дифференциальные уравнения и граничные условия. В литературе приводятся и другие (более частные) подходы к описанию профилей температур. [c.567]

Для решения уравнения (80) необходимо иметь зависимость коэффициента ожижения от отношения давлений х f (а), а также величину = (р (а). Зависимость х = f а) в общем виде представлена уравнением (53). Для сложных схем это выражение весьма громоздко и трудоемко для расчетов. Приближенное значение ст может быть получено, если принять не зависящими от давления члены, учитывающие потери q z и 2 у,-. [c.59]

Точный термодинамический - расчет ректификации нефтяных смесей представляет довольно сложную вычислительную задачу из-за сложности технологических схем разделения, используемых в промышленности, большого числа тарелок в аппаратах, применения водяного пара или другого инертного агента, из-за необходимое дискретизации нефтяных смесей на большое число условны компонентов и вследствие нелинейного характера зависимости констант фазового равновесия компонентов и энтальпий потоков от температуры, давления и состава паровой и жидкой ф 1з, особенно для неидеальных смесей. Таким образом, основная сложность расчета ректификации нефтяных смесей заключается в высокой размерности общей системы нелинейных уравнений. В связи с этим для разработки надежного алгоритма расчета целесообразно понизить размерность общей системы уравнений, представив непрерывную смесь, состоящей из ограниченного числа условных [c.89]

Общие уравнения сложной схемы [c.20]

Наиболее прямой метод решения задачи первого приближения теории возмущений состоит в диагонализации матрицы суммарной энергии (суммы электростатической и энергии взаимодействия спина с орбитой) для данной конфигурации схемы нулевого приближения. Этот процесс практически невыполним для всех конфигураций, за исключением простейших случаев, ввиду высокого порядка получающихся вековых уравнений. Общее решение возможно в большем числе случаев, если воспользоваться схемой SUM, но, чтобы осуществить эту возможность, необходимо, за исключением специальных случаев, проделать преобразование к этой схеме, Ввиду сложности этой задачи и невозможности получения общего решения для сложных конфигураций желательно получить результаты элементарного, хотя бы и приближенно, характера. В предшествующих трех главах мы рассматривали тот важный случай, когда взаимодействие спина с орбитой мало в сравнении с электростатическим в этой главе будет интересно рассмотреть менее важный случай, в котором электростатическое взаимодействие слабо в сравнении с взаимодействием спина с орбитой. Таким образом, мы будем знать характер общего решения в обоих крайних случаях. [c.251]

Сопоставляя уравнения (28.8), (29.4) и т. п., находим, что точно так же, как эквивалентные цепи переменного тока, могут быть получены путем исключения тех или иных элементов из общей сложной цепи, так и все рассмотренные линейные уравнения для емкостного (Z ) и активного (Rg) сопротивлений могут быть выведены из общего уравнения. Если опытные данные описываются более простыми схемами, часть коэффициентов этих уравнений окажется равной нулю. [c.122]

Нагиев первым предложил применять теорию линейных систем при расчетах химических производств. В общих чертах его метод заключается в следующем для любой сложной схемы, содержащей рецикл, система алгебраических уравнений может быть получена путем составления баланса либо для каждого компонента, либо для суммарного потока массы или энергии в каждом блоке. [c.47]

Результаты оценки приведены в табл. 2. Следует отметить, что при уменьшении почти в 40 раз объема памяти, необходимой для записи системы уравнений, общее число элементов матрицы остается большим (около 10 тысяч) для такой сложной ХТС, как производство соды в целом. Поэтому целесообразно решать варианты задач с меньшим числом параметров. Эти результаты еще раз подтверждают важность предварительного структурного анализа ХТС с целью выделения комплексов, а также необходимость преобразования исходной схемы с целью уменьшения размерности задачи. [c.20]

Хотя исследование гомогенного катализа уже привело к установлению многих интересных закономерностей, общая схема механизма гомогенного катализа все еще неизвестна. Это особенно относится к случаям, когда процесс является цепной реакцией, развивающейся в несколько стадий, и когда ингибирующий эффект также имеет место. Такое положение обусловлено математическими трудностями, встречающимися при обработке кинетических уравнений этих сложных реакций, попытки интегрирования которых, сделанные несколькими авторами [1—5], не имели полного успеха, и их результаты оказались приложимыми только к немногим реальным процессам [6]. [c.389]

По объему вычислений основную часть общего алгоритма расчета аппарата составляет алгоритм расчета теплопередачи внутри интервала. Правила построения такого алгоритма общие для различных аппаратов смешанного тока необходимо составить систему уравнений, решением которой определяются неизвестные величины, разработать алгоритм решения этой системы (для сложных схем тока эти решения итерационные), проверить сходимость итераций. [c.95]

Довольно сложной проблемой в изучении кинетики трехстадийных ферментативных реакций является определение значений индивидуальных констант 2, 3 и К (схема 7.1). Как видно из уравнения (7.4), кинетический анализ трехстадийной реакции в стационарном режиме ее протекания не позволяет в общем случае раздельно определять значения индивидуальных констант. Однако в ряде случаев значения кг, кз и Кз можно определить путем селективного воздействия каких-либо эффекторов на отдельные стадии (ацилирования или деацилирования) стационарной ферментативной реакции. [c.145]

Почти все методики расчета процесса ректификации на вычислительных машинах [1—6] были разработаны применительно к простейшей схеме колонны с двумя секциями и с одним вводом питания. Для расчета сложных схем ректификационных колонн Амундсон и другие исследователи [7, 8] применили общий метод решения систем линейных алгебраических уравнений, требующий большого объема оперативной памяти машины. [c.5]

Алгоритм сжатия кинетических моделей. Информационная избыточность математического описания при его применении для каждого частного случая, соответствующего превращению заданного состава сырья, является довольно общей проблемой при моделировании сложных химических превращений, включающих большое число компонентов и элементарных стадий, для которых в ряде случаев оказывается, что при определенных условиях (когда только одна или несколько начальных концентраций компонентов реакционной смеси отличны от нуля) часть компонентов не принимает участия в химических превращениях и некоторые элементарные стадии не протекают, тогда как основное число арифметических операций, приходящихся на вычисление правых частей кинетических уравнений (4.12), сохраняются. Сформулированы и доказаны условия удаления из схемы реакций этих компонентов и стадий [48] пусть 1-ж компонент заданной схемы реакций удовлетворяет условиям 1) С ( о) = 0 2) т, п) Ф I Ут, п, где N — массив, кодирующий правые части элементарных стадий схемы реакций, тогда удаление из схемы реакций 1-го компонента с отвечающими ему стадиями не меняет решений кинетических уравнений с соответствующими начальными условиями. [c.208]

Формирование системы переработки информации из отдельных подсистем существенно расширяет ее возможности, обеспечивая универсальность в рамках ряда родственных проблем. Направленность системы на решение ряда проблем будет, очевидно, более целесообразна с точки зрения затрат на ее разработку, хотя такая система будет иметь и более сложную функциональную структуру. Возможность многопланового использования системы может быть обеспечена за счет типизации математического описания различных объектов, выделения частей, явлений, описываемых определенным типом уравнений. Для решения родственных проблем достаточно включить в общую схему алгоритма специфические для данной проблемы модули. Включение и изменение структуры алгоритма предусматриваются на этапе разработки системы и в дальнейшем производятся управляющей программой системы. [c.68]

Для сложных ХТС из совокупности уравнений, описывающих функционирование системы, трудно определить, какую группу элементов можно выделить в отдельный блок. Взаимодействие совокупности элементов между собой в общем случае не очевидно, в результате чего структурная блок-схема системы часто содержит слишком мало блоков, каждый из которых имеет весьма сложную передаточную функцию. [c.155]

Для создания общего алгоритма расчета необходимо записать функцию / (см. уравнение (2)) в общем виде для наиболее широко используемых методов и разработать единую форму записи стехиометрической схемы любой сложной реакции комплексообразования. [c.121]

Общую глубину превращения, а также выходы кокса, газа, бензина и дизельного топлива в изотермическом прямоточном реакторе при различных значениях температуры и времени контакта можно определить, пользуясь математической моделью [851, состоящей из четырех нелинейных дифференциальных уравнений покомпонентного материального баланса. В основу модели положена трехстадийная схема, в которой учтены только реакции разложения сырья, дизельного топлива и бензина. При выводе уравнений использованы кинетические зависимости для гетерогенной реакции в потоке и уравнения Ленгмюра. Модель достаточно сложна (содержит 20 коэффициентов, подлежащих идентификации), для работы с ней необходимо использовать численные методы. [c.96]

Следовательно, система п дифференциальных уравнений сводится к системе д дифференциальных уравнений. Как будет показано ниже на конкретном примере, обычно существующие линейные связи между концентрациями легко находятся непосредственно из условий материального баланса. Поэтому можно сформулировать следующее общее положение число дифференциальных уравнений, необходимых для описания кинетики сложного химического процесса, равно числу линейно независимых стехиометрических уравнений, необходимых для описания схемы процесса. [c.146]

Кинетический анализ зависимости фототока от потенциала электрода, концентрации акцептора, pH раствора, а в некоторых случаях также и от времени аналогичен анализу обычных поляризационных кривых. Исходя из возможной схемы реакций, составляют систему дифференциальных диффузионных уравнений для промежуточных частиц, включающих константы скорости соответствующих гомогенных и гетерогенных стадий, и находят выражение для /, которое в общем случае может оказаться достаточно сложным. Поэтому чаще анализируют различные более простые пре- Рис. 6.12. Выполнение закона [c.219]

Здесь важно подчеркнуть, что гидравлические режимы, которые возникают при изменении направления потоков жидкости на отдельных ветвях, никоим образом не могут уже описываться и иллюстрироваться уравнениями, составленными для иной картины направлений. В этом отношении нелинейные Г.Ц. существенно отличаются от линейных электрических цепей. Указанное еще более очевидно для трехконтурной цепи (рис. 6.2), в которой среди хорд имеется одна пассивная ветвь 3 с неизвестным заранее направлением потока. В сложных системах пассивные ветви, не содержащие источников, составляют основную часть схемы, что повышает неопределенность общей картины фактического потокораспределения. [c.80]

При протекании сложной реакции количество кинетических уравнений вида (3.58) будет равно количеству частных реакций в общей схеме превращения. [c.76]

Температура потоков в элементах ХТС изменяется за счет внутренних источников (Сист). один из которых - химические превращения. Теплота реакции др равна изменению энтальпии вследствие изменения химического состава реакционной среды (9р = //вых - //вх) и приведена в справочниках. Если эта теплота пошла на нагрев реакционной среды, то, казалось бы, легко рассчитать ее нагрев из условия др = Онагр и уравнения (3.33). Но поскольку Н зависит от температуры, то и тепловой эффект зависит от Т, и такие данные приведены в справочниках. При какой температуре следует брать Ср Ведь Т сложным образом меняется в процессе. Зависимость 9р(Т ) есть изменение АН как в зависимости от химического состава, так и от температуры. Если учесть изменение др Т) в процессе, а затем использовать его в расчете разогрева по уравнению (3.33), это приведет к вторичному его учету. Избежать этого можно, если использовать правило эффект не зависит от пути . Воспользуемся следующей схемой процесса (рис. 3.11). Кривая линия изображает путь процесса, в котором протекает химическое превращение и меняется температура от Т до Тг. Проведем процесс по другому, гипотетическому пути в три этапа охладим исходную смесь до температуры Т, забрав у нее теплоту д -Т У, проведем при этой температуре реакцию, теплота которой 9р(Т ) нагреем образовавшуюся смесь теплом дг = д + др. Результат должен быть такой же - конечная температура будет равна Т2 и д2 = Ср2(Т2 -Т ). Интегральные теплоемкости исходной Ср и конечной Ср2 смесей в общем случае различны. [c.204]

Рассмотренные выше уравнения дают необходимую основу для исследования процессов открытого испарения. Один из возможных путей при этом состоит в прямом интегрировании системы (П.З). Такой путь может быть использован в конкретных задачах, однако в общем случае он не является вполне удовлетворительным. Зависимость состава пара от состава раствора для разных многокомпонентных систем имеет самый разнообразный и зачастую сложный характер. В результате для системы уравнений (П,3) может оказаться возможным лишь численное интегрирование. Кроме того, интегрирование в каждом отдельном случае не заменяет исследования общих закономерностей. Отметим также, что практически при разработке новых схем разделения для многокомпонентных смесей часто нет полных данных о зависимости состава пара от состава раствора. [c.24]

Таким образом, для реакции, имеющей нулевой порядок по А, график с - t представляет собой набор параллельных прямых, соответствующих различным значениям [A]q. Следует отметить, что в принципе гомогенных реакций общего нулевого порядка не существует. Однако известны реакции, в которых концентрация одного из реагентов линейно уменьшается во времени, вплоть до высокой степени конверсии. Выше мы видели, что в некоторых случаях сложная кинетика каталитической реакции общего типа (З-П) сводится к кинетике нулевого порядка. Действительно, уравнение (3-23) получается в результате упрощения соответствующего дифференциального уравнения для сложной реагирующей системы и означает, что вещества, по которым следят за реакцией, не участвуют в лимитирующей стадии. Это видно также и по уравнению (3-24), которое справедливо только в ограниченном интервале времени, от нуля до [А] /к. Вне этого интервала концентрация отрицательна, что не имеет смысла. Таким образом, нулевой порядок реакции или, строго говоря, частично нулевой порядок оказывается далеко не простым. Наличие такого типа кинетики не ограничивается каталитическими реакциями, хотя и типично для них. К примеру, мы уже сталкивались с подобным явлением в связи со схемой (2-XV) при к к < kilAi]. [c.64]

Заслуживают упоминания еще две работы, касающиеся углеводородных смесей. Эдмистер и Ярборо [85] использовали уравнения состояния Редлиха — Квонга и Бенедикта — Вебба — Рубина для расчета энтальпии газовых смесей и нашли, что использование обоих уравнений дает результаты сравнимой точности. Теми же авторами разработана общая корреляция для энтальпии газообразных углеводородных смесей, содержащих метан. Эдмистер, Персии и Эрбар [83] предложили довольно сложную схему определения энтальпии углеводородных смесей, находящихся в состоянии насыщенного пара или в жидком состоянии. Корреляция для паровой [c.367]

Сложный эффект Зеемана удается объяснить, вводя в рассмотрение спин электрона. Теория может быть построена на основании уравнения Шредингера или более непосредственно с помощью теории Дирака Разберем ее, привлекая полумодельные представления, аналогичные тем. которыми мы пользовались в 39, рассматривая общую векторную схему для атомов. [c.334]

Уже в третьей своей статье Фрэнкс обсуждает и описывает в общих чертах метод использования аналоговых машин для моделирования сложных химических систем, включающих реактор и связанное с ним оборудование для процессов разделения. Особый интерес представляют рассмотренные им методы наладки элементов системы автоматического регулирования, таких, как клапаны и регуляторы, а также данные им вывод уравнения и схема моделирования парциального конденсатора. [c.138]

Критерием энергетического совершенства сложной мембранной установюи также принят эксергетический к. п. д., который оказывается функцией эксергетических к. п. д. г г и доли затраченной эксергии у1 всех стадий сложного процесса. Общим соотношением для анализа является уравнение (7.38), где 1/, и 11, в свою очередь зависят от выбора термодинамических, гидродинамических параметров и конструктивных особенностей аппаратов, схем организации газовых потоков и т. д. [c.268]

Для определения можно использовать прием линеаризации [92, с. 49]. Применяя правила дифференцирования сложных и неявных функций, легко получить формулы для определения производных функции (IV, 143) по переменным и [92, с. 49]. Для решения задачи (IV, 144), (IV, 145) используется метод сопряженных градиентов, модифицированный для учета ограничений (IV, 145) (МОПГ) он был предложен в 1968 г. и является обобщением метода приведенного градиента, разработанного Вольфом [93] для решения задачи (IV, 1), (IV, 3), (IV, 141) с линейными ограничениями (IV. 3), на случай нелинейных ограничений (IV, 3). Вместе с тем следует отметить, что при решении задач оптимизации в химической технологии этот подход введения зависимых и независимых переменных для исключения ограничений типа равенства фактически использовался уже в начале 60-х годов. Причем в качестве зависимых переменных обычно выбирались переменные состояния, в качестве независимых — управления [94], а в качестве ограничений типа равенств выступали математические модели блоков и уравнения связи. На основе этого подхода был дан способ вычисления градиента функции (IV, 143) для ряда типовых схем [95, 96]. Имеется также более удобный способ вычисления производных функций (IV, 143) для общего случая [97]. В чистом виде МОПГ эквивалентен задаче 2 оптимизации ХТС [см. соотношение (1.71), (1.72)]. либо задаче 1 [см. соотношения (1, 64)—(I, 66)], когда ограничения (I. 10) отсутствуют, [c.157]

Модели микро- и макросмешения ферментационной среды формируют модель III ступени — модель гидродинамики, обобщенно учитывающую эти эффекты. Оказывая непосредственное влияние на процессы транспорта вещества и энергии, условия микро-и макросмешения определяют также и конкретный вид уравнений моделей массообмена и теплообмена, представленных соответствующими блоками на схеме. Математическое описание моделей каждого блока может быть достаточно сложным. Так, модель массообмена включает в общем случае описание процессов транспорта субстрата из газовой нли малорастворимой жидкой фазы в культуральную жидкость, транспорт питательных элементов к клеточной оболочке одиночной клетки или к клеточному агломерату, диффузию внутрь агломерата и т. д. [c.111]

В связи с этим целесообразно понизить размерность общей системъ уравнений, уменьшив тем самым общее число переменных путем использования рекуррентных соотношений для группы тарелок вместо уравнений потарелочного материального баланса и фазового равновесия, т. е. выполнить расчет сложной системы не по теоретическим тарелкам, а по секциям. Результаты такого расчета могут быть использованы в первую очередь для выбора оптимальной схемы процесса разделения. [c.163]

В тфедыдущих параграфах были рассмотрены общие методы вычисления уровней энергии и матрицы плотности дпя электронных оболочек многоатомных молекул В принципе, проведение подобных расчетов может обеспечить получение достаточно точных результатов, хорошо коррелирующих с экспериментом Однако практическое выполнение всех расчетов наталкивается на очень серьезные вычислительные трудности Помимо необходимости решения системы уравнений высокой степени (причем, в случае методов самосогпасования, многократного решения), необходимо еще вычислять громадное число разнообразных интегралов, которые входят в выражения для соответствующих матричных элементов операторов Особенно велико оно дпя двухэлектронных интегралов Как уже указывалось, это число пропорционально и , где и — количество базисных атомных орбиталей, введенных в расчет Если молекула обладает симметрией, то многие из этих интегралов будут одинаковыми подобно тому, как были одинаковыми одноэлектронные кулоновские и резонансные интегралы Однако и в этом случае общее число различных интегралов оказывается для сложных молекул чрезмерно большим На вычисление даже одного шестимерного интеграла затрачивается заметное машинное время, что делает выполнение расчетов по описанной в предыдущих параграфах схеме для достаточно сложных молекул, представляющих реальный интерес для химии, всегда затруднительным даже при наличии мощных вычислительных машин [c.298]

Расчет числа реальных ступеней с учетом эффективности каждой ступени по Мэрфри, как и расчет теоретических ступеней, основывается на последовательном определении составов фаз, уходящих со всех ступеней. Удобнее начинать расчет с того конца аппарата, где входит фаза, по которой выражена эффективность ступени. Возможная схема расчета показана на рис. 3.5. Основное отличие алгоритма расчета числа реальных ступеней от приведенного на рис. 3.2 алгоритма расчета числа теоретических ступеней заключается в том, что для каждой ступени требуется определение ее эффективности. Для этого необходимо иметь данные, позволяющие находить общие числа единиц переноса, а в случае применения сложных моделей структуры потоков (диффузионной, ячеечной и др.) —также данные для определения параметров этих моделей. Исходными данными для расчета чисел единиц переноса обычно служат уравнения, чаще всего эмпирические, из которых можно определить коэффициенты массоотдачн и межфазную поверхность. Знание этих параметров позволяет найти частные (фазовые) числа единиц переноса, определяемые выражениями [c.106]

Более сложные реакционные схемы с большим числом интермедиатов описываются более сложными уравнениями, сохраняющими, однако, ту же общую форму (4), где /Скат — константа стадии, определяющей скорость процесса, Т( = (/С2+ к-ъ)/к- — константа Ми-хаэлиса, мера сродства субстрата к ферменту. В простых случаях, когда связывание является быстрым предравновесным процессом (т. е. /С2 к-г), Км становится равной константе диссоциации фер-мент-субстратного комплекса. При высоких концентрациях субстрата, определяемых как [5] /(м, выражение (4) упрощается в [c.454]

Реакция фенилацетата с алифатическими первичными аминами и с диаминами вида МН2(СНо) МН2 или МНд( H2)nNHз+ (где п = 2- 6) имеет первый кинетический порядок как по сложному эфиру, так и по амину. Величины констант скорости в случае диаминов выше ожидаемых на основании уравнения Бренстеда для моноаминов в десять раз, что указывает на возможное участие в процессе концевой аминогруппы или иона аммония, выступающих как общее основание или общая кислота [11.4 и 11.5 на схеме (11.6)]. Заметим, однако, что в случае диаминов возможно проявление другой бренстедовской зависимости [9]. [c.287]

Если для сложной реакции справедлив принцип детального равновесия, то корни характеристического уравнения вещественны и отрицательны [119]. Такие реакции изображаются графами с разомкнутыми циклами, т. е. деревьями стадий, хотя общая схема реакции может содержать замкнутые циклы. Соответственно все реакции, графы которых представляются деревьями стадий, не могут привести к возникновению колебаний в предстационарном режиме. Если условие детального равновесия не выполняется, в системе могут возникать колебания. Трансформанта Лапласа — Карсона для скорости реакции является мероморф-ной функцией комплексного переменного г корни ее характеристического многочлена лежат в левой полуплоскости комплексных чисел для всех ферментативных реакций. Поэтому ферментная система в предстационарном режиме устойчива и в ней могут возникать лищь затухающие колебания. Для их появления необходимо, чтобы граф реакции содержал цикл по крайней мере из трех стадий. [c.473]