Поверхности релаксации и прочност

В предыдущих главах были рассмотрены вопросы, связанные с определением числовых значений параметров о, у, р, о и ур, входящих в уравнения (39) и (24) были приведены экспериментальные способы их определения. Если константы уравнений (39) и (24) известны из экспериментальных данных, то каждое из этих уравнений описывает в координатах 1пт —о — Т некоторую поверхность. Область работоспособности тела будет определяться значениями этих переменных, расположенных под обеими поверхностями. При этом возможно, что поверхности пересекаются или не пересекаются. В последнем случае поверхность релаксации (2), определяющая твердость тела, лежит выше поверхности прочности (/), так как при достаточно низких температурах тело всегда легче разрушается, чем деформируется. Следовательно, вся область работоспособности определяется поверхностью прочности (/). Если же поверхности пересекаются, то область работоспособности определяется совокупностью их внутренних частей, как это изображено на рис. 48. [c.96]

В этих опыта с можно наблюдать так называемый период релаксации [68] и малое сопротивление разрушению [92]. Эти данные показывают ошибочность мнений многих авторов о существовании особых механических свойств глин, проявляющихся при создании на них нагрузки, будь то горное давление или моделирование его в лабораторных условиях. Здесь наблюдается типичное проявление адсорбционных свойств глин. В результате набухания частиц глин под действием паров воды (капиллярная конденсация), находящихся в воздухе, образцы глин снижают свою механическую прочность, и при соответствующем сочетании набухания частиц глин и внешней нагрузки на образец последний разрушается. При этом наблюдается адсорбционное понижение твердости, а не какие-либо особые механические свойства глин. Поскольку глина из СКВ. 9 обладает значительно меньшей удельной поверхностью, чем глин из СКВ. 32, то для снижения ее прочности до разрушения требуемся значительно меньшее количество воды для образования равновесных гидратных слоев. Но нагрузка на эту глину была почти вдвое меньше, чем на глину скв. 32, вследствие чего разрушение последней произошло раньше. [c.91]

Противоречие между тезисом о критическом характере разрыва и обильным экспериментальным материалом, свидетельствующем о зависимости характеристик прочности от температуры и времени или скорости нагружения, пытались устранить различными допущениями. Например, химическими изменениями, связанными с процессом сорбции влаги из воздуха поверхностью трещин в стекле. Сорбция паров воды протекает во времени и сопровождается понижением поверхностного натяжения, которое определяет критическое, напряжение разрушения [25, с. 341 26 27]. Временную зависимость прочности объясняли также повышением напряжения на упругих элементах вследствие релаксации напряжения в вязкопластичных частях системы [28, 29]. [c.10]

Был установлен микрореологический механизм формирования S . При малых молекулярных массах адгезия существенно возрастала, но при этом когезионная прочность адгезива уменьшалась настолько, что происходило его когезионное разрушение. Для обогащения спектра времен релаксации за счет малых значений времен релаксации был использован гомолог полиэтилентерефталата с кислородным атомом в цепной молекуле, играющим роль шарнира [384]. При этом за счет интенсификации микро-реологических процессов существенно увеличилась адгезионная прочность склейки, не сопровождавшаяся уменьшением когезионной прочности. В работе [383, с. 122—126] также был установлен микрореологический механизм формирования при затекании расплава полиэтилена в микродефекты фольги. Было обнаружено два уровня размеров микродефектов связанных с прокатом металла в фольгу и обусловленных микропорами оксидной пленки алюминиевой фольги. Соответственно этому закону 5 = = /(4) я Ad = (4) существенно зависят от условий протекания микрореологических процессов. Например, при = 293 К обусловлены формированием 5 при затекании только в борозды поверхности фольги, а при = 463 К также одновременным затеканием в поры оксидной пленки. [c.136]

Если растворитель активно взаимодействует с поверхностью, то формирование адгезионного соединения начинается фактически только тогда, когда большая часть растворителя удалена из системы и возможно образование большого числа связей между полимерной молекулой и поверхностью в условиях, когда функциональные группы полимера уже не блокированы растворителем. В этом случае при удалении растворителя в ходе формирования пленки на поверхности происходит постепенное возрастание концентрации раствора и резко изменяется соотношение между суммарным числом взаимодействий полимерных молекул и молекул растворителя с поверхностью. Одновременно происходит и изменение структуры полимера, протекают процессы возникновения и релаксации внутренних напряжений, оказывающие влияние на прочность адгезионной связи [242, 243]. [c.174]

В процессе деформации материала связи каучук — сажа, образовавшиеся при смешении в хаотическом порядке, разрываются и вновь восстанавливаются в новых положениях, закрепляя на поверхности сажи молекулы каучука, частично ориентированные в направлении деформации. В результате происходят местная релаксация и выравнивание локальных перенапряжений. Чем выше прочность. .связи наполнителя с каучуком, тем большее усиливающее действие он оказывает, так как при последующей деформации и сопутствующей ей ориентации молекул должно произойти большее увеличение напряжения, необходимого для разрыва. Таким образом, выравнивание напряжений в ходе деформации является одной [c.265]

Большое значение приобретают работы по изучению границы раздела стеклянное волокно — связующее и визуализации явлений на межфазной поверхности [55—58]. Перспективно для этих исследований применение электронного микроскопа, особенно сканирующего [58]. Несомненный интерес имеют работы, связанные с изучением внутренних напряжений в стеклопластиках (см. гл. IV), влиянием аппретов па релаксацию напряжений [88 89, с. 18]. Однако следует признать, что наиболее важными факторами, определяющими надежность, долговечность и прочностные свойства стеклопластиков, являются адгезионная прочность на поверхности раздела стекло — связующее и способность компонентов композиции к химическому взаимодействию. У подавляющего большинства исследователей это не вызывает сомнений [11, 14, 15, 17, 59, 60, 70, 93, 94]. Но даже теперь, когда созданы веще- [c.334]

В качестве модели разрушения выбрана модель Леонова — Панасюка. В этой модели растягивающие напряжения не могут превосходить некоторого значения а , которое, очевидно, следует интерпретировать как предельную прочность материала. При такой интерпретации по порядку величины должно приближаться к модулю упругости. У трещины образуется зона ослабленных связей , представляющая собой поверхность разрыва смещения, на которой нормальное напряжение равно Оп. Разрыв нормальной компоненты смещения не превосходит некоторой величины 6 . Там, где этот разрыв превосходит бк, образуется свободная трещина. В рамках этой модели разрушения рассмотрена для вязкоупругой среды плоская задача в поведении тела с изолированной внутренней трещиной длиной /о под действием растягивающего напряжения о. Задача решается в квазистатической постановке, т. е. движение предполагается настолько медленным, что инерционными членами в уравнении движения и динамическими потерями можно пренебречь. Процесс считается протекающим мгновенно , если время протекания этого процесса мало по сравнению со временем релаксации для данной вязкоупругой среды, хотя скорость роста трещины при этом может быть малой по сравнению со скоростью распространения упругих волн в этой среде. [c.98]

Установлено также, что если произведение плотности тока электризации на время релаксации материала стенки трубы превышает 2,6-10 Кл/м2, грд внешней и внутренней поверхности трубы формируются поверхностные заряды противоположного знака. Их плотность увеличивается до значений, соответствуюп их электрической прочности материала стенки. Затем возникает скользящий искровой разряд и труба разряжается. Так повторяется неоднократно, пока не произойдет пробой стенки трубы, сопровождающийся образованием отверстия. После этого длина каналов скользящих разрядов уменьшается или они совсем перестают возникать. [c.91]

Для уплотнения фланцевых соединений следует применять прокладки, которые играют важную роль в работе газового оборудования. Для изготовления прокладок используется большое число разных материалов, которые должны обеспечить плотность неподвижных соединений при различных условиях работы газового оборудования. К прокладочному материалу предъявляются специфические требования, исходя из условий работы оборудования. По возможности он должен быть дешевым и доступным, так как в процессе эксплуатации приходится заменять прокладки отсутствие необходимого материала может создать затруднения не только на заводе-изготовителе оборудования, но и на объектах, где оборудование установлено. Для надежности материал прокладки должен заполнять неровности уплотнительных поверхностей — чаще всего поверхностей фланцевых соединений. Это достигается затяжкой прокладок при помощи болтов, шпилек или другого резьбового соединения. Чтобы плотность достигалась легко, материал прокладок должен быть упругим, т. е. упруго деформироваться под действием возможно малых усилий. Вместе с тем прочность прокладочных материалов должна быть достаточной, чтобы при затяжке прокладка не раздавливалась или не выжималась в сторону между уплотняемыми поверхностями. Упругость прокладки обеспечивает сохранение плотности соединения при возможном искривлении поверхности фланца, что наиболее вероятно в сварном оборудовании. Упругость прокладки компенсирует также в той или иной степени влияние колебаний или снижения усилий затяжки в связи с ко-лебаниями температуры или в результате релаксации напряжений в материале болтов, шпилек и фланцев. Материал прокладки должен сохранять свои физические свойства при рабочей температуре среды и не должен подвергаться действию коррозии. При использовании металлических прокладок металл не должен пластически деформировать уплотняющие поверхности, поэтому металл прокладок должен иметь твердость и предел текучести ниже, чем металл уплотняемых поверхностей фланцев или патрубков. Он не должен образовывать с металлом газового оборудования электролитическую пару. Коэффициент линейного расширен ния материала прокладки желательно иметь близким к коэффициенту линейного расширения материала оборудования и болтов или шпилек. [c.131]

Ширины ЛИНИИ, связанные с временем парамагнитной релаксации, позволяют судить о характере взаимодействия парамагнитного координационного центра с окружением, о характере колебаний этого окружения, о прочности связей и др. [247—25, 305]. В настоящее время использование метода ЭПР в больщинстве случаев связано с изучением кинетики химических процессов, образования радикалов, исследованием координированных состояний на поверхности твердого тела в адсорбции и катализе, процессов переноса электронов, ряда биологических процессов и др. [c.173]

Дальнейшие упрощения возможны, если атомам вблизи поверхности не разрешается релаксация. В этом случае детали кривой сила-расстояние уже не имеют значения в расчет входит лишь единственная величина— энергия связи между ближайшими, последующими ближайшими и т. д. соседями. Соответствующая сумма этих прочностей связи определяется теплотами сублимации, однако их относительные величины находят произвольно. Расчет у(Я) при 0°К сводится, таким образом, к подсчету разрушенных связей для атомов вблизи поверхности. Вычисления значений у( ) при 0° К были выполнены при помощи модели разрушенных связей для изменяющихся параметров силы связи в гцк и оцк кристаллах [18]. На рис. 5, а в стереографической проекции показаны результаты вычислений [18] для гцк решетки, имеющей лишь связи с ближайшими соседями. На рис. 5, б приведен отрезок, перпендикулярный к плоскости (0Т1), и соответствующий профиль равновесной формы. Херринг [13] провел общий анализ, из которого следует, что любая модель разрушенной связи, в которой все [c.110]

Свойства субстрата влияют на такие характеристики полимера, как плотность, температура стеклования, скорость релаксации напряжений, прочность, поверхностная энергия, густота сетки, электрические характеристики. Природа склеиваемых поверхностей влияет и на водостойкость клеевых соединений. На примере клеевых соединений, выполненных эпоксидным клеем, показано, что клеевые соединения стали более стабильны при воздействии воды, чем соединения алюминия [373]. [c.219]

При учете высказанных соображений становится очевидным, что долговечность адгезионных соединений, композиционных и комбинированных материалов не может монотонно повышаться с ростом интенсивности межфазного взаимодействия. Блокирование части активных центров поверхности подложки с помощью модификатора увеличивает расстояние между точками взаимодействия полимера с подложкой, что создает более благоприятные условия для протекания релаксационных процессов и тем самым способствует росту адгезионной прочности [87, 88]. Большое число прочных связей адгезива с подложкой затрудняет релаксацию напряжений, способствуют созданию локальных перенапряженных зон и в результате снижает адгезионную прочность. Поэтому иногда бывает выгоднее пожертвовать ча- [c.196]

Известно, что при течении расплава наибольшее напряжение сдвига образуется на стенке [см. уравнение (2.99)]. Поскольку расплав у поверхности стенок быстро охлаждается, то релаксация напряжений затрудняется, поэтому в поверхностных слоях изделия сохраняется высокая степень ориентации макромолекул. Внутренние слои испытывают при течении меньшие напряжения сдвига и охлаждаются медленнее, поэтому в них молекулы почти не ориентированы. Таким образом, течение расплава с одновременным пристенным охлаждением обусловливает высокую степень ориентации макромолекул в формующей полости и ее неоднородность по толщине изделия. Ориентация макромолекул приводит к упрочнению изделия вдоль направления литья, однако у полимеров с жесткими цепями макромолекул вследствие неоднородности ориентации возникают большие остаточные напряжения, которые вызывают появление микротрещин или понижают прочность изделия. [c.205]

В случае качения стальных образцов было установлено снижение долговечности при увеличении шероховатости поверхностей [13, 14]. Особенно высокую чувствительность к качеству обработки поверхностей проявляют хрупкие материалы в связи с невозможностью релаксации локальных напряжений в контакте за счет пластического течения материала. Кроме того, прочность хрупких тел зависит от размера, формы и характера распределения пор [17]. [c.309]

Стабильность механических характеристик стеклопластиков в значительной степени определяется также прочностью связи компонентов. Набухание связующего приводит к снижению фрикционной составляющей связи стекловолокно-матрица в результате релаксации радиальных сжимающих напряжений, а проникновение химически активной среды на межфазную поверхность раздела компонентов-к снижению адгезионной связи (как в результате адсорбционного понижения прочности, так и в результате деструктивных процессов). [c.124]

Нарушение работы аппаратуры может происходить в результате коррозионного износа (химическое или электрохимическое воздействие агрессивной среды на материал), эрозионного износа (истирание материала под действием сил трения и удара со стороны жидкой или содержащей твердые частицы рабочей среды), термического износа (снижение прочности и нарушение плотности элементов и соединений в результате воздействия высоких температур, высоких температурных напряжений, явлений ползучести, релаксации и нарушения стабильности структуры сталей), механического износа (пластические деформации и нарушение целостности деталей), а также в результате зафяз-нения рабочих поверхностей отложениями. [c.4]

Собственно длительность процесса образования сварного соединения при сварке с квазисплавлением до 0,3 с. На первой стадии нарастания температуры (первые 50 мс) образуется физический контакт, разрушаются и частично удаляются из зоны сварки окис-ные пленки (рис. 16). Свариваемые поверхности сближаются на расстояние атомного взаимодействия, происходит схватывание в отдельных точках. Прочность соединения на первой стадии процесса еще недостаточна. На второй стадии (от 50 до 100 мс) температура достигает максимума, увеличивается осадка (расплющивание) проволоки, происходит активация свариваемых поверхностей, точки схватывания разрастаются в пятна схватывания. К концу этой стадии в зоне соединения формируется межзеренная граница, на которой могут оставаться отдельные поры и окисные включения. Завершающая третья стадия (от 100 до 250 мс) характеризуется окончательным уплотнением зоны соединения при максимальной температуре, образуются активные центры как в плоскости контакта с образованием прочных химических связей, так и в объеме контактной зоны. Заканчивается третья стадия слиянием отдельных пятен взаимодействия в плоскости контакта и релаксацией напряжений в окружающем микрообъеме сварной зоны [22]. [c.49]

Определение температуры хрупкости по Фраасу битум каучуковых смесей не всегда соответствует ГОСТу 11507-65, по которому она фиксируется с момента появления трещин. Это также связано с изменением характера разрушения при введении каучука. Для битума характерно хрупкое разрушение когда напряжения развивающиеся в местах дефектов структуры, достигают прочности битума, происходит быстрый рост трещин, так что разрушение образца отмечается при температуре испытани практически одновременно с появлением трещин. Характерны рисунок такого разрушения — гиперболическая кривая (рис. 1а). В случае битум-каучуковой смеси разрушению предшествует значительная обратимая деформация, характерная для каучуков-[11]. Поэтому картина разрушения иная (рис. 16) сначала на поверхности образца появляются мельчайшие трещинки, как волоски (закрытого типа), которые при снятии нагрузки затягиваются и поверхность образца снова становится гладкой. Развитие (разрастание) трещин при многократно повторяющихся нагруже-ни ях-разгружениях сдерживается благодаря способности каучука к релаксации возникающих напряжений, и поэтому собственно разрушение (как разрыв сплошности) наступает при гораздо более низких температурах. Этот температурный интервал между возникновением микротрещины и разрушением может быть очень большим (5—40°С). Наличие такого интервала и его величина определяются как содержанием каучука в смеси, так и типом каучука. Такой механизм разрушения имеет некоторую аналогию, с разрушением образцов пластмасс (например полистирола) при введении в них каучука для придания ударной прочности разрушение всего образца предотвращается благодаря образованию большого количества малых трещин, которые являются ограниченными [2]. Таким образом, при испытании по Фраасу битум-каучуковых смесей в общем случае наблюдаются две характерные температуры—появления трещин и собственно разрушения. Следует отметить также, что может иметь место значительны разброс экспериментальных данных вследствие проявления статистической природы прочности [11]. [c.126]

Среди оксидов металлов наиболее эффективны пенто-оксид сурьмы и диоксид марганца (5—10 масс. ч). Резины с ЗЬгОб превосходят резины с СиЗ по сопротивлению тепловому старению, они также меньше набухают в воде [88]. В ходе релаксации сжатия при 120 °С происходит (рис. 3.12) быстрое уменьшение напряжения в вулканизатах бутадиен-нитрильных каучуков с ЗЬгОз и СиЗ на первой стадии и более медленное на второй (по сравнению с тиурамной резиной). При 150—200 °С на воздухе скорость релаксации резин с ЗЬгОз и СиЗ одинакова со скоростью релаксации тиурамных, а в среде нефти даже меньше. Это позволяет сделать вывод о сочетании в вулканизационной структуре прочных и слабых вулканизационных связей [84 85 87 88]. Последние, по-видимому, представляют собой координационные связи между цианогруппами в цепи каучука и атомами металла на поверхности дисперсных частиц вулканизующего агента и поэтому входят в состав гетерогенного вулканизационного узла. Действительно, характерная для смесей бутадиен-нитрильного каучука с хлористым цинком полоса поглощения лри 2290 см , свидетельствующая о вступлении части цианогрупп в комплексные соединения с хлористым цинком [85 89], наблюдалась и в смесях бутадиен-нитрильного каучука с сульфидом и сульфатом двухвалентной меди. Повышенную статическую прочность исследуемых вулканизатов по сравнению с тиурамными при одинаковой густоте сетки, а также более высокое сопротивление утомлению вулканиза- [c.174]

В термо- и реактопластах усиливающее действие наполнителей также связано с их влиянием на ориентацию и переходом полимера в тонкие пленки на поверхности [2]. Наполненные пластики могут рассматриваться как слоистые системы, состоящие из непрерывной фазы — полимера, ориентированного и фиксированного в виде тонких слоев на поверхности частиц наполнителя, и чередующихся слоев, или частиц наполнителя. Поэтому прочность наполненных пластмасс возрастает с увеличением активной поверхности до определенного максимума, соответствующего предельно ориентированному слою связующего. Влияние наполнителя на прочность, как и в случае резин, описывается с помощью статистической теории распределения внутренних дефектов в твердом теле. Усиливающее действие связано с изменением перенапряжений в вершинах трещин, с релаксацией напряжений и перераспределением их на большее число центров прорастания микротрещин. Это должно увеличить среднее напряжение, обусловливающее разрушение тела. Микротрещина, развиваясь в наполненном полимере, может упереться в частицу наполнителя, и, следовательно, для ее дальнейшего развития требуется увеличение напряжения. Чем больше в полимере наполнителя, тем больше создается препятствий для развития трещин, вследствие чего происходит торможение процесса разрушения. Можно также полагать, что в тонких слоях полимеров согласно статистической теории прочности должно наблюдаться уменьшение числа дефектов, приводящих к разрушению, и увеличение прочности будет пропорционально уменьшению толщины слоя. Это предположение проверялось Рабиновичем [542] на примере тонких пленок бутварофенольной смолы, однако различий в механических свойствах пленок разной толщины им обнаружено не было. [c.273]

Описанные изменения свойств полимера на поверхности в результате взаимодействия с ней имеют существенное значение для понимания механизма усиления полимеров, в частности стеклянным волокном, где важную роль играет соотношение модулей упругости наполнителя и отвержденного связующего. Эффекты упрочнения обусловлены- не только высокими механическими показателями армирующего материала, не только изменением условий перераспределения напряжений в системе при деформации, но и изменением микрогетерогенности полимеров в тонких слоях на поверхности наполнителя вследствие ограничения их гибкости и из менения характера упаковки. Отсюда ясно что влияние прочности адгезионной связи наполнйтеля и полимера сказывается не только на условиях перераспределения напряжений в системе, но и на изменении свойств самого полимера. Можно считать, что адгезия, зависящая от свойств полимера, в свою очередь, оказывает влияние на его свойства. Увеличение прочности адгезионной связи приводит к более эффективному повышению жесткости цепей и способствует возрастанию рыхлости упаковки молекул в поверхностном слое. Более рыхлая упаковка молекул способствует релаксации напряжений при деформации. Это может иметь важное значение как фактор, изменяющий условия развития трещин в образце при его [c.281]

При использовании цементного клея для уменьшения различия в значениях деформации адгезива и субстрата и уменьшения вызванного этим различия напряжений поверхность субстрата (например, бетона) тщательно смачивают водой [7, с. 14, 15]. При достаточном насыщении водой старый бетон набухает, происходит более согласованное изменение объемов адгезива и субстрата. В новом бетоне релаксация напряжений за счет ползучести происходит тем полнее, чем медленнее он твердеет. Замедляя твердение нового бетона, можно повысить прочность сцепле- [c.10]

Параметры процесса шприцевания во многом определяются пласто-астическими свойствами протекторных смесей, основные характеристики торых приведены в табл. 3.5. Для практических целей важны показатели астичности, времени релаксации, вязкости, когезионной прочности, аеси на основе НК с пластичностью 0,25 и ниже шприцуются плохо, еют большую усадку, разрывы кромки, шероховатую поверхность заго-вок, а смеси с пластичностью 0,45 и ниже шприцуются хорошо, но заго- [c.85]

Повышение прочности адгезионных соединений при аппретировании легко объяснить протеканием релаксационных процессов. Например, при определении адгезии связующего к стеклянному волокну [212] образец характеризуется значительной концентрацией напряжений на конце армирующего элемента [213]. Любая причина, ведущая к снижению перенапряжений, повышает прочность. Если на склеиваемой поверхности связующее не доотверж-дается, то его прочность ниже, но способность к перераспределению напряжений выше, чем у окончательно отвержденного продукта [214]. Так как это происходит у поверхности стеклянного волокна, снижается концентрация напряжений в результате релаксации, что и приводит к увеличению разрушающих нагрузок. Такой же эффект наблюдается при обработке субстрата пластификаторами, эластомерами [215] и алюминием [216], которые действуют как промежуточный нагруженный элемент, способный к большим деформациям. [c.52]

В основе измерения вязкости ротационными вискозиметрами лежат закономерности течения жидкостей в кольцевых зазорах вращающихся поверхностей. Этот метод является самым распространенным после капиллярного и позволяет проводить измерения вязкости в диапазоне от сантипуаз до гигапуаз как ньютоновских, так и неньютоновских жидкостей, определять такие реологические характеристики, как ползучесть, релаксацию напряжений, сдвиговую прочность и др. Метод обладает одним существенным преимуществом. Он является практически единственным прямым методом измерения динамической вязкости и не требует для определения т] знания плотности жидкости. [c.70]

Тесная связь между свойствами при малых деформациях и разрывными свойствами была проиллюстрирована при рассмотрении поверхности свойств, описывающей связь между напряжением, де( рмацией и временем. Для рассмотренных простых систем влияние температуры может быть учтено с помощью уравнения ВЛФ. Поскольку выражения для запасенной упругой энергии и функции, описывающие распределение времен релаксации, для различных полимеров подобны, следует также ожидать и подобия характеристик прочности при условии, что сравнение производится для соответственных состояний. Различные виды испытаний могут рассматриваться как разные трдекторий на указанной поверхности свойств. Обычные способы выражения прочностных свойств представляют собой проекции кривой, являющейся геометрическим местом точек разрыва, на плоскости напряжение— деформация, напряжение—время или деформация—время. Первая из этих проекций называется огибающей разрывов и представляет наибольший интерес, поскольку она не зависит от скорости испытаний и температуры, непосредственно связана со степенью поперечного сшивания и, по-видимому, не зависит от условий испытаний. [c.382]

Прочность адгезионного соединения определяет основные механические свойства полимерных композиционных материалов. При оценке адгезионной прочности необходимо учитывать физические аспекты процессов развития и роста трещин, распределения напряжений и их релаксации и разрущения, наличие внутренних напряжений и пр. Эти вопросы, выходящие за рамки физико-химического рассмотрения, подробно освещены в работе [149]. Отметим лищь несоответствие термодинамически вычисленной работы адгезии и того же показателя, определяемого по механическому разрушению адгезионного соединения. Вопрос о соотношении между адгезией полимера к поверхности и адгезионной прочностью - один из основных в теории адгезии полимеров к твердым поверхностям. [c.72]

Так, например, при анализе динамических свойств хлорированного полиэтилена, наполненного Т10г, было получено значение для толщины слоя, равное 200 А [438]. Эта величина зависит от поверхностной обработки наполнителя, вследствие чего отношение tg() /tgб может служить характеристикой усиления. Экспериментально наблюдаемое изменение динамического и равновесного модуля эластичности для ПВХ, наполненного аэросилом с различной природой поверхности, показало, что чем сильнее межфазное взаимодействие, тем выше жесткость материала. Рост взаимодействия приводит к увеличению толщины межфазного слоя и уменьшению скорости релаксации напряжений в нем [439]. Существенна роль межфазного слоя и в изменении других механических свойств, например прочности [410]. [c.173]

Формирование пленок на под.южке вносит свои специфические особенности в механизм структурообразования и кинетику протекания поли-.меризационных процессов, что оказывает сушественное влияние на свойства покрытий. Исследование влияния прочности взаимодействия на границе пленка - подложка на структуру и свойства покрытий, скорость протекания полимеризационных процессов и степень их завершенности. кинетику нарастания и релаксации внутренних напряжений изучено на примере модельных систем олигоэфирмалеинат-аэросил. моде.тирующий поверхность стеклянной подложки [26], Природа связей на границе пленка - подложка исс.тедовалась методом ИКС по специально разработанной методике [121]. [c.141]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология