Структура и модели процесса в слое

Применение электронно-вычислительной техники в последние годы позволило решать численными методами многие задачи, связанные с процессами переноса в зернистом слое, при -расчете этих процессов в промышленных аппаратах и при обработке опытных данных, полученных на экспериментальных установках. При этом появилась возможность использовать двухфазные модели зернистого слоя, учитывающие разницу температур между обеими фазами и теплообмен между ними. Ниже рассмотрены некоторые задачи, связанные с методами экспериментального исследования теплопереноса в зернистом слое и требующие учета гетерогенной структуры слоя. [c.168]

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

Подобная структура модели принципиально сохраняется и при математическом моделировании регенерации катализатора в кипящем слое, хотя этот процесс существенно отличается от регенерации в движущемся слое. [c.107]

Первый этап моделирования состоит в выявлении и описании структуры реактора (выделение уровней сложного процесса и установление связей между ними). Первым таким уровнем служит кинетическая модель процесса (см. гл. 4). Вторым уровнем для реактора с неподвижным слоем является модель процесса на одном пористом зерне катализатора. Составные части этой модели представляют собой стадии массо- и теплопереноса внутри зерен катализатора и химического превращения на активной поверхности. Связи между стадиями описываются уравнениями материаль- [c.115]

Структура и модели процесса в слое [c.83]

Далее можно выделить основные составляющие процесса неподвижного слоя катализатора в соответствии с иерархической структурой его квазигомогенной модели. Одна из составляющих - превращение в пористом зерне катализатора, другие - перенос тепла и вещества движение реагентов в слое, тепло- и массообмен между потоком и поверхностью зерен, переносы тепла и вещества по слою вдоль общего потока в поперечном направлении, отвод тепла через стенку. Если обмен между потоком и поверхностью зерен существен,, т.е. разность температур и концентраций между потоком и поверхностью значительна, то перенос тепла и вещества по слою, естественно, разделяют на две составляющие по твердой фазе слоя и через смывающий их поток. Структура стационарного процесса в неподвижном слое катализатора представлены на рис. 3.8. [c.88]

Один из этапов разработки химических реакторов - аэродинамическое моделирование (см. рис. 3.4). Его появление определено следующим. С одной стороны, методы аэродинамики позволяют определить структуру потока в реакторе, что необходимо для построения в нем математической модели процесса, с другой стороны, - разработать такие конструкции отдельных узлов реактора, которые обеспечивают необходимые условия протекания процесса в нем. Аэродинамическое моделирование проводят также по масштабным уровням протекания процесса в реакторе, что было использовано при анализе процессов на зерне катализатора и в слое. [c.231]

Изложенные гипотезы, естественно, не исчерпывают всех возможных моделей процесса образования пузырей в псевдоожиженном слое. Безусловно, возможны. другие, более удачные модели. Так, в частности, заманчивым представляется энергетический подход к структуре псевдоожиженных систем с использованием энтропийных представлений. [c.31]

Считается, что наличие пузырей в слоях, псевдоожиженных газом, вызывает до некоторой степени проскок газового потока в слое с соответствующим уменьшением времени контактирования [1]. При создании модели процесса исевдоожижения предполагалось также, что встречается движение газа, направленное вниз [2]. Доказательство таких утверждений является обоснованным. Настоящее исследование предназначено для получения экспериментальных данных о структуре потока, [c.49]

Еще более сложную модель приходится использовать для описания процесса многокомпонентной адсорбции в псевдоожиженном слое. Математическая модель такого процесса, в которой не принималась во внимание неоднородная структура псевдо-ожижен ого слоя, предложена в работе [174]. Модель процесса многокомпонентной адсорбции в неоднородном псевдоожиженном слое должна включать уравнения для определения концентраций каждого из компонентов смеси в газовых пузырях и в плотной фазе слоя. [c.245]

Скорость процесса сушки материала в псевдоожиженном слое зависит от скорости, каждой из этих стадий и главным образом от скорости наиболее медленной, так называемой лимитирующей стадии. Отметим, что процесс переноса тепла и влаги в потоке газа может осложняться наличием газовых пузырей. При непрерывном вводе твердых частиц в псевдоожиженный слой и выводе твердых частиц из слоя может наблюдаться распределение твердых частиц по величинам влагосодержания. Поскольку скорость процесса сушки отдельной твердой частицы зависит от величины ее влагосодержания, необходимо вводить- в рассмотрение уравнение для функции распределения твердых частиц по величинам их влагосодержания. Такие уравнения для функции распределения твердых частиц по влажности для различных модеЛей перемешивания твердой фазы сформулированы, например, в работе [176], Рассмотрим математическую модель процесса сушки в псевдоожиженном слое, включающую уравнение для функции распределения твердых частиц по влагосодержанию, в которой будет учитываться неоднородная структура псевдоожиженного слоя. [c.245]

Отметим, что кинетика процесса сушки не всегда может описываться при помощи уравнений вида (6.7-1), (6.7-2). Вообще говоря, скорость процесса сушки твердой частицы в псевдоожиженном слое может зависеть также и от влажности ожижающего агента. В этом случае математическая модель процесса сушки. в псевдоожиженном слое будет иметь более сложную структуру, чем математические модели, которые рассматривались в данном разделе. Математическая модель помимо уравнений для определения температуры твердых частиц., температуры газа в плотной фазе слоя и в газовых пузырях и функции распределения твердых частиц по влагосодержаниям должна будет включать также и уравнения для определения влажности ожижающего агента в плотной фазе слоя и в газовых пузырях. [c.249]

Таким образом, в данном разделе рассмотрены модели непрерывного режима процесса сушки в псевдоожиженном слое при различных предположениях о перемешивании газа в плотной фазе слоя и модель периодического режима процесса сушки. Аналогичную структуру будут иметь математические модели процессов неизотермической десорбции, осуществляемых в псевдоожиженном слое. [c.250]

Известно большое число моделей процесса, из которых в последнее время все больше внимания уделяется статистическим моделям, позволяющим оценить состояние важнейших проблем фильтрования I) влияние фильтрующей перегородки на геометрические характеристики слоя осадка 2) влияние концентрации твердой фазы и скорости ее осаждения на структуру осадка 3) влияние давления на структуру осадка. [c.201]

Введение в уравнение (7.1) величины то связано с тем, что защитное действ-ие , т. е. работа адсорбционного фильтра до проскока адсорбированного вещества в фильтрат возможно только при условии, что длина слоя адсорбента больше некоторого минимального значения. Для теоретического обоснования этого уравнения Н. А. Шиловым была использована несколько упрощенная модель процесса, в которой предполагалось, что поток фильтруется через йсе сечения адсорбционного фильтра с одинаковой и постоянной скоростью, а слой адсорбента состоит из зерен одинакового размера и структуры, упакованных с одной и той же плотностью во всем его объеме. Кроме того, допускается, что форма изотермы адсорбции извлекаемого из потока, вещества выпуклая и концентрация вещества в потоке до адсорбции Со лежит в том интервале равновесных концентраций изотермы [c.217]

Большое значение как при периодической, так и непрерывной организации процесса, имеет характер движения потоков — прямоток, противоток или перекрестный ток. Структура потоков в аппарате (полное вытеснение, полное перемешивание или их комбинация) определяет выбор математической модели процесса, включающей уравнения, описывающие статику и динамику, а также граничные и начальные условия и другие характеристики процесса. Составление математической модели в каждом частном случае ведется в соответствии с системным подходом к процессу процесс разбивают на элементарные стадии, расположенные в иерархическом порядке. На первом уровне математической модели обычно располагают зависимости, описывающие условия равновесия, а также характер химических превращений (если они имеют место). На втором иерархическом уровне описываются закономерности элементарных процессов переноса, идущих в единичном зерне, в одной капле, пузыре и т. п. Третий уровень соответствует моделированию процесса в целом слое, на тарелке и т. д., включая в себя зависимости второго уровня. На четвертом уровне принимается во внимание расположение отдельных слоев, тарелок, теплообменных устройств в целом аппарате (с учетом фактора масштабирования). Пятый уровень включает описание гидродинамики и массообмена в каскаде реакторов или агрегате. [c.74]

Когда скорость переноса в пограничном слое (застойной зоне) частиц значительно больше скорости обмена между дискретной и непрерывной фазами, упрощенная система уравнений модели (с. 90) будет также очень близкой к полученной системе (П-68). Поэтому дальше будем рассматривать только одну модель, описываемую системой уравнений (П-68), структура которой обобщает различные гидродинамические модели процесса. [c.96]

Математическая модель процесса нагрева неподвижного слоя частиц (7.8) основана на предположениях об изотропной структуре частиц материала, имеющих форму бесконечной одномерной пластины (Г = 0), безграничного цилиндра (Г=1) или сферы (Г = 2). Все частицы имеют одинаковый размер (полутолщина пластин, радиус цилиндров или сфер). Нагрев происходит симметрично относительно внутренней координаты частицы х = О, что помимо изотропности р, с и К материала означает постоянство коэффициента теплоотдачи а по поверхности частиц, в том числе и вблизи мест их контактов. В начальный момент времени температура всего материала в слое считается равномерной (Го). Для общности время т для каждой высоты слоя 2 отсчитывается от момента прихода туда сплошной фазы, имеющей скорость и в зазорах между частицами т = т— (г и). Продольная теплопро- [c.154]

Поскольку аналитические решения задачи сушки даже в упрощенных случаях затруднительны, а возможные решения часто имеют громоздкую структуру, в [35, 36] рекомендуются общие структурные схемы математических моделей процесса, составленные из вычислительных блоков и позволяющие численно рассчитывать плотности распределения влагосодержания и других параметров в дисперсном материале на выходе из псевдоожиженного слоя. [c.193]

Модели идеального слоя позволяет, как будет показано ниже, интерпретировать сложное динамическое поведение в рамках достаточно простых нелинейных механизмов. Эта модель доказала свою эвристическую силу, сумев предсказать качественно и количественно критические явления в области высокого вакуума (см. по этому поводу работу [199]). Вместе с тем по самому своему смыслу эта модель не в состоянии описать процессы образования структур в ходе реакции необходим переход к моделям реального адсорбированного слоя [c.34]

При избыточности качественной информации о внутренней структуре и функционировании гетерогенно-каталитических систем возникает проблема разработки специальных приемов эффективного использования накопленной качественной информации для моделирования, оптимизации и управления процессами гетерогенного катализа. В этих условиях разработка моделей принятия решений часто требует привлечения такой информации, которая не может быть выражена количественно, а носит описательный, сло- [c.107]

В общ,ую процедуру принятия решений при оптимизации пористой структуры катализатора, рассмотренную в разд. 3.1, входит в качестве обязательного этапа составление математической модели гетерогенно-каталитического процесса на зерне катализатора и идентификация ее параметров. Эта модель должна отражать как геометрические характеристики структуры зерна, так и важнейшие особенности собственно физико-химических процессов, протекаюш,их в нем. Для наглядности представления последних удобно мысленно выделить фиксированную группу молекул исходных веществ, которая участвует в ряде последовательных физико-химических стадий суммарного контактного процесса на зерне катализатора 1) перенос исходных веществ из реакционной смеси к внешней поверхности частиц катализатора 2) перенос исходных веществ от внешней поверхности частиц катализатора к их внутренней поверхности 3) адсорбция исходных веществ на активных центрах катализатора 4) реакция между адсорбированными исходными веществами и перегруппировка адсорбционного слоя 5) десорбция продуктов реакции 6) перенос продуктов реакции от внутренней поверхности частиц катализатора к их внешней поверхности 7) перенос продуктов реакции от внешней поверхности катализатора в объем реакционной смеси. [c.149]

Двухфазная модель реакторов с зернистым слоем. До сих пор часто в математической модели реакторов члены уравнений материального и теплового балансов, выражающие скорость химических реакций, аппроксимируются уравнениями формальной химической кинетики с некоторыми эффективными значениями кинетических констант. Недостатками такого приближения, во-первых, является то, что эффективные константы должны определяться для каждого размера зерна и каждой структуры катализатора, а, во-вторых, в этом случае модель обладает слабой экстраполирующей способностью, особенно для быстрых и сильно экзотермических реакций, где велика роль процессов переноса. [c.291]

Массообменные процессы. Эта группа процессов отличается значительной сложностью по сравнению с предыдущими и соответственно большим числом моделей для их расчета. Массообменный процесс в большинстве случаев (ректификация, экстракция, абсорбция, кристаллизация) является системой, включающей как необходимые другие аппараты (например, теплообменники, конденсаторы, декантаторы и т. п.). Поэтому и математические модели как для описания, так и для алгоритмизации являются более сложными. Рассмотренные ранее модели структуры потоков и теплообмена могут использоваться при описании массообменных процессов на ступени разделения (тарельчатые колонны) и в слое насадки (насадочные колонны). При описании массообменного процесса уравнения гидродинамической структуры потоков фаз (см. табл. 4.4) должны быть дополнены членом, учитывающим массоперенос компонента через поверхность раздела фаз, например, в матричном выражении [c.129]

Значительную переработку претерпела четвертая часть, где рассмотрены аппараты для проведения процессов массопередачи. При анализе работы аппаратов широко использован метод математического моделирования. Систематизированы математические модели различных типов аппаратов. Расширены вопросы, связанные с оформлением новых методов проведения процессов массопередачи насадочные эмульгационные колонны и аппараты с внешним подводом энергии. Заново представлены обш,ие закономерности гидродинамики барботажного слоя, влияние структуры потоков на эффективность тарельчатых колонн. Дана оценка эффективности массопередачи на тарелках прн разделении многокомпонентных смесей, систематизированы математические модели тарельчатых ректификационных колонн. [c.4]

Метод описания ФХС, который будет изложен в настоящей главе, является в некотором смысле противоположным тому формальному подходу, который обсуждался выше. Здесь исходным моментом решения задачи служит внутренняя структура системы. Поведение ФХС представляется как следствие ее внутренних физико-химических процессов и явлений, для описания которых привлекаются фундаментальные законы термодинамики и механики сплошной среды. В главе будут рассмотрены характерные схемы реализации этого подхода на примерах сложных физикохимических систем, построение адекватных математических описаний которых обычно вызывает затруднения. В частности, будут сформулированы принципы построения математической модели химических, тепловых и диффузионных процессов, протекающих в полидисперсных ФХС (на примере гетерофазной полимеризации) будет изложен метод построения кинетической модели псев-доожиженного (кипящего) слоя будет рассмотрен один из подходов к расчету поля скоростей движения смеси газа с твердыми частицами в аппарате фонтанирующего слоя сложной конфигурации на основе модели взаимопроникающих континуумов будет исследован процесс смешения высокодисперсных материалов с вязкими жидкостями в центробежных (ротационных) смесителях. [c.134]

Рассмотрим структуру модели процесса в объеме зернистого слоя, вследствие неоднородности которого поток чожет распределяться неравномерно. При большом отношении размс в слоя и его элементарной ячейки (зерно с потоком вокруг него) можно применять статистический подход к описанию процесса (как это было сделано для пористого зерна) и использовать квазигомогенную модель, а процессы [c.85]

В соответствии с этим выделяются и уровни экспериментальных исследований, выполняемых интегрированной или распределенной АСНИ. Так, при исследовании каталитического реактора стратегия выделения уровней исследования (и соответственно проведения экспериментов) приведена на рис. 3.4. [61. Всего выделяется шесть уровней иерархии элементы ХТС, аппаратов, слоя катализатора, зерна катализатора, поверхности зерна катализатора и молекулярный уровень. Эта структура является типичной при построении математических моделей процессов химической технологии. [c.60]

Исходя из специфики режима фонтанирования тонких дисперсий, можно заключить, что основной вклад в гидродинамическую структуру потоков в аппаратах с фонтанируюш,им слоем вносит газовая фаза. Это накладывает свои особенности на стратегию формирования математического описания физико-химических нроцессов в аппаратах фонтанирующего слоя. Основные этапы этой стратегии сформулируем на примере построения математической модели фонтанирующего слоя в специальных аппаратах с плоскими камерами, снабженными наклонными перегородками (см. рис. 3.7). Аппараты такой конструкции находят широкое применение, например, для сушки термонеустойчивых порошкообразных препаратов в фармацевтической промышленности [63]. Эффективность протекающих в них процессов тепло- и массообмена в значительной мере определяется аэродинамикой фонтанирующего слоя. [c.173]

Таким образом, имеет место непрерывная деформация диаграммы связи по мере перемещения зоны химического превращения сополимера в ионит по реакционному пространству. Вместе с изменением структуры диаграммы меняются и структура уравнений математической модели процесса, а также моделирующего алгоритма. Учитывая разбиение гранулы на элементарные слои и объединяя диаграммы связи кинетики реакций сульфирования и разложения тионилхлорида для -го слоя, получим нзображен- [c.354]

Зависимость размерной скорости распространения фронта м = ии от скорости фильтрации немоното нна и имеет отрицательный минимум, а 0ц > 0. При ао = максимальная температура и скорость распространения фронта полностью определяются всеми прочими параметрами и, в частности, параметром X. Но как видно из оценок (3.48) и (3.49), всегда можно подобрать такое значение Я, при котором фронт распространяется навстречу потоку газа. В то же время при конечном значении параметра ао скорость распространения меньше, чем при бесконечном, а значит, тем более она отрицательна. О структуре фронта реакции — его профиле — можно судить на основании выражений (3.42), показывающих, что в зоне прогрева (охлаждения) температурные профили имеют экспоненциальный характер, а также на основании оценок максимальной температуры и ширины зоны химической реакции. Хотя структура теплового фронта в зоне реакции существенно зависит от кинетической модели процесса, такие характеристики, как максимальная температура и ширина реакционной зоны, вполне достаточны для практических целей. В частности, анализ приведенных оценок позволяет сделать вывод о том, что для реакторов с неподвижным слоем катализатора при низких входных температурах и малых адиабатических разогревах реакционной смеси можно всегда подобрать такие условия ведения процесса, при которых в нестационарном режиме будет достигнута достаточно высокая максимальная температура, обеспечивающая большую скорость химического превращения, причем достигнута она будет на небольшом участке слоя катализатора [16]. Реальные ограничения на максимальную температуру связаны только с величиной допустимого гидравлического сопротивления слоя катализатора. [c.89]

Рассчитанные отношения w(p)/w(p) показаны на рис. 3.5, из которого видно, что в кинетической (р f HO- OjHBO внешнедиффузионной областях (р<Кк иб-> ) распределения локальных коэффициента обмена мвжно не учитывать. В переходной области (0,1 < Р < 5) )v (P) систематически завышена по сравнению с iv(P) максимально на 1%, т.е. в пределах точности измерения коэффициентов обмена [124] и акшв-ности катализатора. Результаты такого анализа структуры потока, обтекающего элементы зернистого слоя, позволили сделать вывод о том, что для практических расчетов стационарных процессов в неподвижном слое катализатора наружную поверхность зерен можно считать равнодоступной, а процессы переноса характеризовать средним значением коэффициента обмена, определяемым экспериментально. Для нестационарного процесса, возможно, неоднородность обтекания элементов зернистого слоя будет существенна, в этом случае необходим учет локальной структуры потока при построении модели процесса. [c.85]

Согласно современным представлениям, трехмерная радикально-инициированная полимеризация гликолевых диэфиров акриловых кислот приводит к образованию не полностью структурированных систем указанного выше типа, а густосетчатых полимерных частиц (микрогелей). При достижении некоторого критического значения их концентрация прекращает увеличиваться. Дальнейшая полимеризация идет по пути наращивания новых слоев густосетчатых полимеров уже с поверхности частиц. В результате укрупнения зерен происходит их соприкосновение друг с другом и сращивание в монолит. Такая модель процесса, базирующаяся на подходе Р. Хаувинка [153]i (ее предпосылки и альтернативные концепции рассмотрены Т. Э. Липатовой [154]), получила всестороннее обоснование и развитие в работах А. А. Берлина и сотр. [155] под названием микрогетерогенной. Действительно, кинетика трехмерной полимеризации диакрилатов описывается уравнением Аврами [156], относящимся к процессам кристаллизационного типа, протекающим, как известно, по гетерогенному механизму, Микрогетерогенная модель постулирует ряд важных следствий, обусловленных уже на самых ранних стадиях процесса (при степени превращения более 1 7о) наличием сформированных в виде плотных зерен макромолекулярных агрегатов, окруженных рыхлыми прослойками [157]. Подобная дефектность -структур может иметь не только физическое, но и химическое происхождение, связанное, в частности, с развитием конкурирующего со структурированием процесса циклизации мономеров [158]. Она существенна как для рассматриваемой ниже проблемы выбора природы дополнительных компонентов адгезионных систем, так и для прогнозирования характеристик трехмерных продуктов, например, физико-механических и термических [159, 160]. [c.40]

Для объяснения явлений, связанных с процессом ионного обмена, было предложено использовать теорию двойного электрического слоя, выдвинутую Гельмгольцем [235] и видоизмененную позднее другими авторами [202, 522] для объяснения электроки-нетических свойств коллоидов. Хотя результаты обширных исследований электрокинетических свойств различных коллоидных систем, проведенных после первой классической работы в этой области в 1856 г. [235], убедительно доказали, по мнению многих авторов, существование двойного электрического слоя на поверхности большинства коллоидов, вопрос о происхождении и структуре двойного электрического слоя все еще является основной проблемой коллоидной химии. Но классической теории Гельмгольца, двойной слой состоит из двух жестких электрических слоев, аналогичных обкладкам конденсатора. Классическая модель двойного слоя Гельмгольца была модифицирована последующими работами других авторов, которые принимают, что двойной слой состоит из внутреннего неподвижного слоя и диффузного подвижного внешнего слоя зарядов. Существование заряженных слоев обусловлено адсорбированными ионами, которые отличаются от ионов, уже имеющихся во внутренней части коллоида, и определяют большую часть электрокинетических свойств коллоидной системы. Ионы, находящиеся во внешнем диффузном слое коллоида, распространяются во внешнюю жидкую среду. Нри этом нет четкой границы между ионами внешнего диффузного слоя и ионами внешней среды, находящимися с ними в равновесии. Мы можем поэтому принять, что концентрация ионов, из которых состоит диффузный сло11, непрерывно изменяется и зависит от концентрации и значений pH внешнего раствора. Если добавкой посторонних ионов изменить концентрацию ионов во внешнем растворе, то существующее равновесие нарушается и устанавливается новое. Некоторые из новых ионов ири этом входят в диффузный внешний [c.15]

Простейшие методы экстраполяции, основанные на диффузионной модели процесса коррозии, исходят из предполоаения о постоянстве коэффициента внутренней дифф/эии и одинаковости его для всех извлекаемых субстратов. Такое предполовение,позволяющее использовать при экстфаполяции готовые и в значительной мере затабулированные решения уравнения Фика, далеко не всегда оправдывается и требует экспериментальной проверки. Для многих стекол такая проверка была проведена и выявила в ряде случаев непостоянство коэффициентов диффузии 2, 3. Для большинства фу-теровочных материалов, в том числе и для каменного литья, проверка не проводилась, поэтому данные о структуре и составе пораженного коррозией слоя отсутствуют. [c.98]

Подобные течения представляют не только практический, но и фундаментальный интерес, поскольку даже очень малая продольная кривизна стенки может оказывать заметное влияние на структуру турбулентности, процессы теп-ломассопереноса в пограничном слое и другие явления [1—4]. Так как в качестве первого шага при расчете таких течений нередко руководствуются концепциями плоской стенки, то становится ясно, что отмеченная особенность имеет существенное значение для уточнения соответствующей модели течения. Здесь необходимо, однако, подчеркнуть, что поскольку учет влияния даже слабой кривизны важен, то часто используемые (например, в [1, 2, 4]) понятия слабой или сильной кривизны в определенной мере условны. Тем не менее, систематизируя результаты отмеченных, а также других работ, можно считать устоявшейся следующую условную классификацию криволинейных течений в зависимости от относительного параметра д/Я, где Я — радиус кривизны стенки, ад — толщина пограничного слоя [c.164]

Теория зарождения трещин в кристаллах в результате сдвига основывается на дислокационной модели. В общем случае, однако, применительно к развитию трещин можно, по-видимому, ввести представление о подвижных структурных дефектах атомного размера, характер движения и распределения которых таков же, как и в дислокационной модели. (Вектор Бюргерса-переменная величина). Тогда основные положения теории дислокации применимы и к хрупким аморфным телам, закономерности разрушения которых мало отличаются от закономерностей хрупкого разрушения кристаллических тел. О существовании многочисленных атомных дефектов в поверхностных слоях частиц измельченных материалов свидетельствуют описанные выше нарушёния кристаллической структуры, механохимические процессы, а также терыолюминесцен-ция, экзоэлектронная эмиссия и другие явления. [c.122]

Модель с развитой структурой потоков использована также для описания массообмена в карусельных экстракторах [104]. При формировании модели структуры потоков процесса экстрагирования в карусельных аппаратах учитывается наличие обратного потока по жидкой фазе, обусловленного противоточным движением взаимодействующих фаз и уносом части мисцеллы, удерживаемой в межпоровом пространстве существование дренажной зоны, вызванной фильтрацией мисцеллы через слой златериала проточная зона, которая соответствует переливу мисцеллы в мисцеллосборниках обменные потоки, которые отражают массообмен между проточной и застойной зонами, Ътносимыми соответственно к поровым объемам, содержащим масло, и пустым поровым объемам. [c.122]

Формально результат воздействия обратной связи на ход каталитического процеса в математических моделях автоколебаний учитывается различными путями. В основу гетерогенно-каталитических моделей обычно полагается механизм Лэнгмюра—Хиншельвуда с учетом формального отражения а) зависимости констант скорости отдельных стадий реакции от степеней покрытия адсорбированными реагентами [93—98] б) конкуренции стадий адсорбции реагирующих веществ [99—103] в) изменения во времени поверхностной концентрации неактивной примеси или буфера [104—107] г) участия в стадии взаимодействия двух свободных мест [108] д) циклических взаимных переходов механизмов реакции [109], фазовой структуры поверхности [110] е) перегрева тонкого слоя поверхностности катализатора [100] ж) островко-вой адсорбции с образованием диссипативных структур [111, 112]. К этому следует добавить модели с учетом разветвленных поверхностных [113] гетерогенно-гомогенных цепных реакций [114, 115], а также ряд моделей, принимающих во внимание динамическое поведение реактора идеального смешения [116], процессы внешне-[117] и внутридиффузионного тепло-и массопереноса I118—120] и поверхностной диффузии реагентов [121], которые в определенных условиях могут приводить к автоколебаниям скорости реакции. [c.315]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология