Распределение Гидродинамического давления р в потоке

Рис. 6-24. Кривая распределения давлений по периметру цилиндра круглого сечения, я—локальное давление давление на большом расстоянии от цилиндра р ( 2/2) — гидродинамическое давление свободного потока а —угловое расстояние от застойной точки — ---теоретическая кривая распределения

Для теоретической тарелки принимается, что время пребывания или, что то же самое, время контакта фаз достаточно велико по сравнению со временем, требуемым для достижения равновесия. При этом фазы перемешиваются идеально, а время пребывания элементов потока одинаковое. В реальных условиях неравномерность распределения элементов потока по времени пребывания обусловлена в первую очередь неравномерностью профиля скоростей турбулизацией потоков различием скоростей переноса отдельных компонентов градиентами температуры и давления. Поэтому при заданных конструктивных характеристиках аппарата время контакта фаз, определяемое гидродинамической структурой потоков, может оказаться недостаточным для того, чтобы привести потоки в равновесие. В связи с указанным время пребывания жидкости на тарелке является важнейшим параметром для характеристики завершенности процесса массопереноса и в общем случае в сложной функциональной зависимости от гидродинамики потоков, физико-химических свойств разделяемой смеси. Ясно, что при отклонении гидродинамических условий от идеальных обеспечение максимально возможного приближения к равновесному состоянию приводит к существенным дополнительным капитальным и эксплуатационным затратам. [c.86]

На рис. 36 показано распределение сил и направление движения вибрирующей решетки. На выделенное тело действуют силы,тяжести G, трения о решетку f, суммарная гидродинамическая сила давления потока газа и сопротивления частиц при перемещении их в среде Раф. и нормальная реакция Np. Кроме того, на тело массой m действует сила инерции /, величина и направление которой непрерывно изменяются с изменением ускорения ре- шетки. Для рассматриваемой системы сил и ускорений уравнение безотрывного движения тела по решетке (без учета остальных факторов) можно записать как [c.141]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОТОКЕ [c.26]

Осевая составляющая сил гидродинамического давления на внутреннюю поверхность не может быть получена непосредственно интегрированием, как это было сделано для внешней поверхности, так как не известен закон распределения гидродинамических давлений по внутренней поверх ности колеса, в которую входят поверхности рабочих лопастей. Результирующая осевая сила Р,, может быть найдена с помощью уравнения количества движения подобно тому, как был вычислен результирующий момент взаимодействия лопастного колеса с потоком при выводе основного уравнения лопастных машин. Опуская промежуточные выкладки, которые усложняются неустановившимся характером абсолютного движения в области колеса, напишем по аналогии с уравнением (2. 37) [c.207]

Плавно изменяющееся движение обладает следующими свойствами 1) поперечные сечения потока плоские, нормальные к оси потока 2) распределение гидродинамических давлений в поперечных сечениях потока подчинено основному закону гидростатики 3) удельная потенциальная энергия, отнесенная к некоторой горизонтальной плоскости сравнения, для всех точек данного поперечного сечения потока одинакова. [c.44]

Распределение гидродинамического давления в потоке [c.47]

При атмосферном давлении стержневой режим течения наблюдался при значительных приведенных скоростях газа (15—20 м сек) [49] и малых расходах воды, от случай течения довольно сложен, так как для полного гидродинамического описания пленочного режима течения необходимо знать распределение фаз в потоке, распределение скоростей и касательных напряжений. Здесь любопытно отметить, что проведенные измерения профиля скоростей в двухфазном потоке и распределение фаз [92] показали, что в кольцевом потоке профиль скоростей изменяется от плоского, соответствующего закону распределения скоростей в турбулентном потоке ньютоновской жидкости, к заостренному, соответствующему ламинарному режиму течения. Кажущаяся вязкость у стенки больше вязкости каждой фазы Экспериментальные данные позволяют предположить, что течение двухфазной жидкости является неньютоновским. Поэтому теоретическое решение вопроса определения режимов и теплоотдачи при двухфазном течении связано с немалыми трудностями. При анализе процесса испарения в вос- [c.102]

Внешняя поверхность колеса имеет форму поверхности вращения. Силы гидродинамического давления, если пренебречь трением, направлены нормально к поверхности. В условиях расчетного режима, когда распределение давлений по наружной поверхности в достаточной мере симметрично относительно оси вращения, радиальные составляющие силы гидродинамического давления для элементов поверхности, расположенных симметрично относительно оси, попарно равны, противоположны по направлению и, следовательно, взаимно уравновешиваются. Поэтому равнодействующая сил гидравлического давления на расчетном режиме направлена по оси, Поперечные составляющие сил гидродинамического давления возникают лишь в условиях нарушения осевой симметрии потока, т. е. при недогрузке и перегрузке насоса. [c.206]

При балансе потока смазки и отсутствии зоны кавитации выражение для распределения суммарного гидродинамического давления вокруг шипа, если учесть вращательные движения линии центров и периодические сближения поверхностей трения, имеет вид [c.52]

Вторым следствием, к которому приводит некорректность описания уравнения движения в объеме, является некорректное определение функции давления, связанное с отбрасыванием влияния на эту функцию разрывов потока импульса (гидродинамического давления) при переходе через сочленение. Согласно [91], если скорости малы, т.е. р-и" много меньше общего уровня давления в трубе, а также перепадов давления, обусловленных действием инерционных сил и сопротивлений по длине трубы, то распределение давлений на переходном участке приближается к статическому и можно считать [c.131]

Учитывая двойственную природу процессов химической технологии, гидродинамические процессы рассматриваются состоящими из детерминированной составляющей, характеризуемой связями между действующими в жидкости (газе) силами тяжести, давления, вязкости и инерции и стохастической составляющей. Стохастическая составляющая дает количественное распределение частиц потока в аппаратах по времени и тем самым характеризует истинное время пребывания элементов потока в аппаратах (см. выше). [c.45]

Третий способ выравнивания потока дает возможность приспособить одну и ту же головку для переработки разных полимерных материалов и в разных производственных I условиях. Этот способ заключается в применении для выравнивания потока регулируемых (управляемых) преград — сопротивлений. Так, в качестве дросселирующей преграды применяется призматическая подпорная планка. Используя упругость такой планки, можно добиться одинаковой скорости выхода полимера по ширине головки. Такие головки применяются при изготовлении листов и пленок из полиэтилена, полистирола и полиамида. Конструкция этой головки показана на рис. 8, а. Принцип действия головки следующий расплав полимера из цилиндра экструдера 1 поступает в распределительный канал головки 2, в котором происходит предварительное выравнивание скорости потока по ширине головки. Окончательное выравнивание производится при помощи упругого элемента 4, который регулируется болтами 3. Для оформления расплава полимера в лист служат сменные губки 5, и 6. Высоту зазора между губками можно менять с помощью болтов, перемещаемых в резьбовой втулке. Тело головки выполнено, в виде двух плит, стянутых болтами. Однако эта конструкция имеет ряд существенных недостатков. Прежде всего, не удается достичь радикального улучшения распределения массы материала, так как минимальный перепад давлений в коллекторе будет при полностью закрытом потоке, чего нельзя достичь в данной головке. Невыгодная с гидродинамической точки зрения форма преграды обуславливает возникновение застойных зон и создает опасность разложения термочувствительных материалов. Кроме того, возможно затекание материала в зазор между дроссельной [c.15]

Тарелки провального типа, т.е. не имеющие специальных переливных устройств, отличаются той особенностью, что жидкость и пар (газ) движутся в противотоке через одно и то же сечение тарелки (рис. VII-18), создавая гидродинамические условия, которые существенно отличаются от условий для тарелок со специальными переливными устройствами. Для провальных тарелок характерно поочередное прохождение пара и жидкости через отверстия (рис. VII-18, б). При этом через одни отверстия в данный момент времени проходит пар, а через другие сливается жидкость. Распределение потоков пара и жидкости по площади тарелки носит случайный характер и изменяется во времени. Жидкость сливается из отверстий, статическое давление столба жидкости над которыми выше (Л . ), чем над другими (Л ), через которые проходит пар. [c.251]

Сила давления в общем случае определяется интегралом, взятым от элементарных сил давления по поверхности, соприкасающейся со средой. Однако такой способ вычисления гидродинамических сил обычно не удается применять ввиду трудностей, связанных с нахождением закона распределения давления по поверхности тела, обтекаемого средой в ограниченном пространстве. В связи с этим силы давления, действующие на элементы регулирующих и распределительных устройств, чаще определяют с помощью теоремы об изменении количества движения среды, протекающей сквозь выделенный объем. В приложении к решению подобного класса задач теорема формулируется следующим образом сумма локальной производной по времени от количества движения среды в некотором замкнутом фиксированном объеме V потока и количества движения среды, протекающей в единицу времени сквозь внешнюю поверхность 5, ограничивающую этот объем, равняется сумме объемной силы Р , действующей на среду, заключенную в объеме V, главного вектора Р поверхностных сил, действующих на внешней поверхности 5, и гидродинамической реакции Рт- непроницаемого тела, обтекаемого потоком внутри объема V. Эта теорема может быть выражена уравнением [c.301]

Отработка элементов конструкции. Для создания наиболее компактной конструкции теплообменника без превышения заданных потерь давления в трактах воздухоподогревателя ( о = 3 6% при [Ао = 0,6 0,75) необходимы специальные конструктивные меры. Эти меры включают отработку конструкции входных и выходных коллекторов, а также входных и выходных участков противоточных элементов поверхности. Экспериментальная отработка распределения потока в элементах выполнялась на прозрачных полноразмерных моделях, выполненных из органического стекла 231, в качестве рабочей жидкости применялась вода. Листы элемента дренировались по всей поверхности и измерялось поле статических давлений при различных значениях чисел Ке. Кроме того, характер течения потока визуализировался подкрашиванием. Опыты показали, что элементы с прямоугольными входными и выходными участками отличаются повышенным гидродинамическим сопротивлением и не обеспечивают равномерного распределения потока по ширине элемента (рис. 2-8, а). Во входных и выходных участках образуются застойные зоны, ухудшающие работу поверхности теплообмена. Полученные результаты позволили улучшить последующую конструкцию элементов и обеспечить достаточно равномерное распределение потоков (рис. 2-9, б) за счет замены прямоугольной формы входных и выходных участков на треугольную. В результате этого увеличилась длина противоточной части элементов и снизились гидравлические потери без изменения размеров листа-заготовки. [c.71]

Так как скорость течения в объеме расплава ниже, чем в поверхностном слое, подъемная сила, возникающая как следствие неоднородного распределения температуры, практически полностью уравновешивается силой, вызванной градиентом давления. Это означает, что в объеме расплава складывается ситуация, близкая к гидростатической, где, как известно, температура оказывается функцией только координаты 2, и при ориентированном по оси г температурном градиенте имеют место устойчивые гидродинамические потоки. Это утверждение соответствует результатам экспериментов по распределению примесей в монокристаллах, выращенных в условиях разнонаправленных конвективных потоков. Известно, что направление указанных потоков в методах Бриджмена и Чохральского имеет вид, представленный на рис. 39 а, б. А на рис. 40 а, б приведена соответствующая картина [c.61]

Описание нестационарной абсорбции в насадочной колонне. Рассмотренные ранее модели процесса абсорбции относились к стационарному случаю. В нестационарных условиях особую важность приобретает учет распределенности в пространстве и во времени основных гидродинамических параметров процесса удерживающей способности, расхода жидкости в колонне, перепада давления. Многочисленными экспериментальными исследованиями было показано существование продольного перемешивания и застойных областей в насадочных абсорберах. В связи с этим модель абсорбера должна также отражать неравномерность распределения элементов потока в аппарате по времени пребывания и наличие взаимного обмена между газовой фазой, проточной зоной потока жидкости и застойной зоной потока жидкости с количественным выражением интенсивности обменных процессов. [c.292]

Можно задаться числом парных ячеек из соображения удобства сборки и обслуживания (например, 100 пар ячеек), а размер трубопроводов подобрать, исходя из максимально допустимой скорости или сделать наоборот задаться сечением и рассчитать число ячеек. Нельзя указать на максимально возможную скорость в трубопроводах, так как она является функцией гидродинамической природы всего мембранного агрегата. Так, если в ячейках или в. системах подвода жидкости к этим ячейкам существуют большие сопротивления потоку, в трубопроводах допускается относительно большое падение давления без существенного ухудшения распределения жидкости. [c.230]

Изменение дисперсности газовой фазы влияет на эффективность использования газа и на процессы дренажа в пене. Существенное следствие уменьшения размеров пузырьков — это увеличение времени контакта пузырька с раствором. Мелкие пузырьки легко увлекаются турбулентными потоками жидкости и могут сравнительно долго находиться в растворе, прежде чем перейти в пену. Распределение пузырьков по размерам в работах по пенному разделению, как правило, не изучается, обычно ограничиваются указанием среднего диаметра пор фильтра. Для детального описания процесса пенного разделения этого недостаточно, так как даже при заданном размере пор размер пузырьков газа определяется многими обстоятельствами поверхностным натяжением и плотностью раствора перепадом давления по обе стороны фильтра гидродинамическими условиями на границе фильтра с раствором формой сечения поры фильтра [138]. [c.114]

Тем не менее, для одной и той же жидкости при постоянной температуре имеются доказательства того, что все три вывода качественно совпадают с результатами экспериментов. Фиг. И5 показывает результаты серии опытов по определению кавитационного параметра к,- для цилиндрического тела с полусферическим оголовком [109], [131]. Все цилиндры, диаметр которых менялся в пределах 1 8, испытывались в одной и той же гидродинамической трубе. Во всех случаях ось тела была параллельна потоку. При подсчетах параметра к в качестве линейного размера L использовался диаметр цилиндра с1. Горизонтальная пунктирная линия, обозначенная Кр, представляет собой величину к., подсчитанную на основании распределения давления вдоль исследуемого тела при потоке без кавитации. Другими словами, она соответствует величине /с,-на фиг. 114. [c.202]

ЛенНИИхиммаша предложено в качестве рабочего органа осевое колесо с плоскими наклонными лопастями, наиболее простое в изготовлении. Сложный характер потока и распределение давления на лопасти внутри такого колеса создают трудности теоретического расчета его лопастной системы, однако наличие экспериментальных характеристик и использование общеизвестных методов моделирования позволяют в первом приближении решить задачу получения требуемых рабочих характеристик таких систем. Для ее решения была проведена серия экспериментов, в которых изменялись следующие параметры рабочего колеса угол установки лопасти относительная ширина лопасти Ь или густота гидродинамической решетки 1И число лопастей г при неизменной густоте решетки. [c.94]

Среднее статическое давление сущильного агента внутри псевдоожиженного слоя может быть определено на основе простого предположения о равномерном распределении твердой фазы по высоте слоя. Тогда давление по ходу потока сушильного агента в пределах слоя будет убывать линейно и его среднее значение равно р = 0,5 (ро- -/ к), где Ро и Рк — статические давления перед слоем и после него — находятся из гидродинамического расчета движения сушильного агента и уравнения перепада давления на псевдоожиженном слое ро —Рк = = Я (1 — е) Рг (1 + ) g [c.160]

Эффективность колонны, помимо температуры и скорости потока подвижной фазы, зависит также от формы зерен, распределения их по размерам, от величины удельной поверхности, объема и распределения пор по размерам. Достаточно высокая величина удельной поверхности обеспечивает нужную емкость колонны, особенно при препаративном разделении, однако необходимо, чтобы поверхность адсорбента была легко доступной для разделяемых молекул, т. е. должен быть обеспечен достаточно резкий спад кривой распределения объема пор по размерам, особенно для пор малых размеров (доступность пор зависит от размеров разделяемых молекул в их наиболее вероятной при данной температуре конформации). Для сокращения путей внешней и внутренней диффузии следует применять адсорбенты, обладающие только поверхностной пористостью, или же уменьшать размеры зерен. Применение поверхностно-пористых адсорбентов обеспечивает высокую эффективность колонны и сокращает время разделения, но сильно уменьшает емкость колонны. Уменьшение же размеров зерен приводит к росту гидродинамического сопротивления колонны потоку подвижной фазы. В этом случае возможно использовать объемно-пористые адсорбенты большой емкости, но при этом приходится повышать давление у входа в колонну, использовать зерна с узким распределением по размерам, с формой, близкой к сферической, и высокой механической прочностью. [c.10]

Фактическая неравномерность. Исследования показывают, что фактическая пульсация потока и давления определяется не только рассмотренной расчетной неравномерностью подачи жидкости насосом, но в значительной мере и несовершенством фазо-распределения жидкости в гидромашине, а также гидродинамическими процессами, возникающими при регулировании гидропривода. В частности при работе насоса под давлением фактическая неравномерность иодачи может значительно превышать определяемую кинематикой насоса. Последнее обусловлено сжатиями рабочей л идкости, заключенной в камерах насоса, при ее переносе из полости всасывания в полость нагнетания. [c.121]

Построим математическую модель процесса массовой кристаллизации в аппарате типа SPR с принудительной циркуляцией. Полагаем, что основная масса зародыщей возникает в нижней части аппарата. Такое предположение наиболее вероятно, так как в нижней части пересыщение раствора и объемная концентрация твердой фазы больше чем во всех остальных участках аппарата. Тогда для моделирования процесса кристаллизации в данном аппарате (при установившемся режиме работы) рассмотрим трехскоростную однотемпературную среду. Первая фаза—раствор, поднимающийся вверх со скоростью v , вторая фаза — кристаллы, опускающиеся вниз под действием силы тяжести со скоростью v , и третья фаза — кристаллы, увлекаемые потоком жидкости и поднимающиеся вверх со скоростью до тех пор, пока сила гидродинамического давления не уравновесится силой тяжести кристаллов. Функцией распределения кристаллов по размерам будем пренебрегать (так как для аппаратов этого класса коэффициент вариации мал). Полагаем, что в поперечном сечении аппарата кристаллы, принадлежащие /-й фазе (/ = 2, 3), являются сферами одного диаметра зависимость равновесной концентрации от температуры раствора в узком диапазоне температур можно представить в виде линейной ,=aiT- -bi. Система (1.62) при принятых допущениях принимает вид [c.212]

Ниже дано приближенное решение гидродинамических дифференциальных уравнений Навье—Стокса с учетом инерционных сил [34]. При этом необходимо отметить, что перемещение жидкости по межтарелочному пространству происходит с распределением скоростей частиц потока параллельно оси барабана, а не по нормали к образующим тарелкам независимо от угла наклона тарелок. Это обусловлено тем, что в барабане сепаратора во вра-шающейся жидкости возникают большие давления 500-10 - - [c.37]

Предельным состоянием раздельного движения потоков является достижение равенства между силой трения на границе раздела фаз и силой тяжести или соответственно между силой тяжести и силой давления противоточно движущихся потоков. При достижении этого равенства резко возрастает удерживающая способность по дисперсной фазе и меняется гидродинамическая обстановка процесса. Если сила давления противоточно движущегося газа превосходит силу тяжести стекающей жидкости, то может наблюдаться вынос жидкости из аппарата и двухфазный поток примет однонаправленное движение или наступит так называемое захлебывание аппарата. Поскольку в состоянии инверсии содержится максимальное количество дисперсной фазы в сплошной, то наблюдается наиболее равномерное взаимное распределение фаз в потоке. Это упрощает определение количественных соотношений, характеризующих двухфазный поток. Сравнивая количественные характеристики двухфазного потока (перепад давления, скорость и удерживающую способность) в данном состоянии с их значением в точке инверсии, можно количественно описать это состояние. [c.137]

Математическую модель нестационарного процесса абсорбции в насадочном аппарате построим так, чтобы она отражала три основных фактора, наиболее важных в общем динавлическом поведении процесса 1) неравномерность распределения по времени пребывания элементное потока в аппарате, 2) распределенность в пространстве и времени основных гидродинамических параметров процесса удерживающей способности, расхода жидкости в колонне, перепада давления, 3) наличие полной замкнутой цепи обменных процессов в насадочном аппарате газовая фаза—проточная зона потока жидкости—застойная зона потока жидкости—газовая фаза с количественным выражением интенсивности обменных процессов всех звеньев замкнутой цепи. [c.415]

Гидродинамические характеристики вод5шых струй высокого давления. Дпя научно обоснованного выбора технологического режима гидравлического извлечения кокса необходимо располагать надежным методом расчета гидродинамических характеристик водяной струи. Свободную (незатопленную) струю можно рассматривать как узкую область турбулентного движения, характеризующегося значительдю большей скоростью в одном - главном - направлении, чем скорость во всех остальных. В неизотропном турбулентном потоке, каким жляется струя, имеет место как порождение, так и диссипация турбулентности. Из теории неизотропной свободной турбулентности известно, что развитие турбулентного течения вниз по потоку зависит в сильной степени от условий его возникновения. Это подтвер ждено эмпирическим фактором, что пространственные изменения в поперечных направлениях струи намного больше соответствующих изменений вдоль оси струи, в то время как отношение соответствующих скоростей прямо противоположно. Порождение турбулентности в струе происходит из-за градиента осредненной скорости, который зависит от турбулентности в источнике возникновения струи, перенесенной вниз по потоку за счет турбулентной диффузии. Для случая неизотропной турбулентности разработано несколько феноменологических полуэмпирических теорий, из которых наиболее известная - теория пути смешения Прандтля [2023. Однако ни одна теория не объясняет действительного распределения турбулентных пульсаций и физический механизм свободной турбулентности, поскольку они базируются на экспериментальных данных относительно осредненных скоростей. [c.153]

Показатели работы конвертора, загруженного катализатором, связаны с каталитической активностью и гидродинамическими свойствами газового потока. Эти фадторы должны определять размеры таблеток катализатора. Внутренняя структура таблеток являлась темой гл. 2, в гл. 3 обсуждалось, как таблетки могут быть использованы в конверторе. Влияние размера таблетки на внутреннюю диффузию (и, следовательно, на доступность каталитического материала), на гидродинамические свойства газового потока (и, следовательно, на перепад давления и распределение газа в слое), на прочность (и, следовательно, на продолжительность пробега) — все эти зависимости могут быть рассчитаны. Существуют оптимальные размеры таблетки для различных назначений катализатора. В двух следующих разделах обсуждается влияние размера таблеток высокотемпературного катализатора. Предпосылки, сделанные в этой главе, отчасти являются упрощениями (более строгие рассуждения приводятся в гл. 3), однако полученные результаты оказались достаточно удовлетворительными. [c.128]

В технических приложениях широко используют квазиодно-мерные модели неустановившихся потоков. В таких моделях состояние потока рабочей среды в каждый момент времени характеризуется усредненными по сечению значениями давления, скорости и плотности. При этом в уравнения вводятся полученные при усреднении по сечению потока перечисленные гидродинамические величины с коэффициентами количества движения, кинетической энергии и гидравлического сопротивления. Ввиду недостаточной изученности неустановившихся течений в гидродинамических расчетах долгое время использовали только к вази-стационарные значения коэффициентов, которые определяются, если реальный неустановившийся поток заменить сменяющейся во времени последовательностью установившихся потоков. Квази-стационарные коэффициенты находят по экспериментальным зависимостям и формулам гидравлики. Однако теоретические н экспериментальные исследования показывают, что в действительности при неустановившемся движении жидкости или газа изменяются законы распределения местных скоростей, поэтому в общем случае мгновенные коэффициенты усреднения гидродинамических величин должны отличаться от квазистационарных значений [281. [c.239]

Видно, что решение зависит от параметра АоДо. Распределение скоростей в общем случае не будет иметь параболический вид и профиль скорости будет существенно зависеть от параметра квВо- На рис. 15 приведено распределение скоростей для различных значений параметра коНо Ц — коВп = 0,5 2 — коВо = 1 5—закон Пуазейля), вычисленное для случая движения газовой смеси, вызванного градиентами парциального давления в тонкой трубе, в предположении, что градиент давления для одного газа равен нулю, а для другого газа отличен от нуля. При больших значениях параметра коВо течение двухкомпонентного газа подобно течению Пуазейля. При уменьшении этого параметра происходит расслоение движения различных компонент газа. При значениях этого параметра, меньших единицы, скорости потока разных компонент газа отличаются более чем на порядок. Это явление необходимо учитывать при расчете движения газов в порах катализатора и образования там нового продукта. В настоящее время продолжается изучение других простейших случаев движения газов на основе решений приведенной выше гидродинамической системы уравнений. [c.20]

Среди концентрационных факторов, влггяших на селективность, обычно ваянзгю роль играют параметры процесса, как начальные концентрации (парциальные давления) реагентов, их мольное отношение в исходной смеси и степень конверсии. Распределение концентраций по реакционному объему зависит от гидродинамической модели реактора, а также способа введения реагентов и организации потоков веществ. Очевидна роль рецикла промежуточных и обратно образующихся побочных продуктов реакции. Даны примеры качественного предсказания по уравнениям селективности возможного выбора параметров и способов организации процесса с повышенной селективностью. Их количественная оценка долзша проводиться с учетом других факторов известными методами оптимизации с применением экономических критериев оптимальности. [c.142]

Результаты экспериментальных исследований гидродинамических и тепловых параметров свободных струй, горящих в спутном потоке газа, приведены в работах [20—25]. В [20] изучено влияние формы катода на динамические характеристики свободной дуги. В [21] измерены профили температуры и скорости в сильноточной аргоновой дуге низкого давления, горящей в спутном потоке газа. Определено также распределение массовой скорости по радиусу и длине струи. Оказалось, что в поперечном сечении струи профили достаточно равномерны. В [22] получена интересная информация о переходе ламинарного течения в турбулентное в дуге, обдуваемой в осевом нанравлепии затопленной свободной струей. В [23] исследованы характеристики свободной сварочной дуги, горящей при атмосферном давлении, и сделан вывод, что изменение динамических и тепловых параметров в дуге подчиняется закономерностям, справедливым для турбулентных струй. [c.146]

Расчет потерь импульса на трение при турбулентном или ламинарном режиме течения в пограничном слое может быть выполнен на основе результатов, полученных в работах [2, 3]. Для расчета ламинарного пограничного слоя необходимые соотношения выведены [3] с использованием точных решений, которые удается получить для некоторых законов распределения скорости вне пограничного слоя. Выражения для расчета турбулентного пограничного слоя получены [2] на основе решения интегральных соотношений мпульса п энергии для турбулентного пограничного слоя с учетом градиента давления в ядре потока. При решении этих соотношений используется гидродинамическая аналогия Рейнольдса и соответствующим образом обработанные многочисленные экспериментальные данные по теплообмену и трению для гладкой плоской пластины. [c.176]

Предположим теперь, что на достаточном удалении от входа (Х->-оо) вектор скорости в каждой точке потока направлен вдоль оси х. Следовательно, в этой области потока гй)у=т =0 и, как видно из уравнений (48), дхю дх= и др1ду=др1дг=0. Таким образом, в данном случае распределение скорости хЮх не изменяется по длине, а давление р постоянно по сечению трубы. Такое течение называется гидродинамически стабилизованным. [c.47]

Подвижность пены и ее структура зависят от скорости газового потока. Изучение структуры межфазной поверхности дисперсных систем газ — жидкость, образующихся в пенных аппаратах, с использованием киносъемки показало, что в зависимости от скорости газа возможны три гидродинамических режима [10] газ распределен в жидкости, газ и жидкость относительно равномерно распределены по объему слоя (обращение фаз) и жидкость распределена в газе. Каждому из указанных режимов соответствуют определенные и довольно уйсие пределы скоростей газа в полном сечении аппарата. В ходе работы аппарата основные параметры слоя пены (высота, поверхность контакта фаз, нерепад давления) [c.128]

Выясним теперь, насколько важны полученные результаты. Как мы установили, обпще законы сохранения в кинетической теории совпадают с уравнениями гидродинамики для массы, скорости и энергии. Это означает прежде всего, что определения тензора давлений, вектора теплового потока и диффузионной скорости, принятые в кинетической теории, по меньшей мере согласованы с обычными гидродинамическими определениями. Между ними, однако, существует важное различие. В уравнениях, полученных выше, тензор давлений, вектор теплового потока и скорости диффузии определены через функции распределения, которые на данном этапе неизвестны. Следовательно, законы сохранения кинетической теории имеют лишь формальный смысл. Наоборот, в гидродинамике уравнения для массы, скорости и энергии дополнены так называемыми определяющими уравнениями которые связывают внутренние напряжения, вектор теплового потока и диффузионные скорости с градиентами макроскопических параметров (плотности, скорости, температуры). Например, закон теплопроводности Фурье связывает вектор потока тепла с градиентом температуры при помощи коэффициента теплопроводности. Аналогично закон Ньютона гласит, что тензор напряжения пропорционален тензору скоростей деформации и что константой пропорциональности служит коэффициент вязкости среды закон Фика выражает линейное соотношение между скоростью диффузии и градиентом плотности (с коэффициентом диффузии в качестве константы пропорцдональности). Разумеется, феноменологические уравнения гидродинамики ничего не говорят о том, как вычисляются константы пропорциональности (так назьшаемые коэффициенты переноса, или кинетические коэффициенты) входяпще в определяющие уравнения — фактически их значения устанавливаются только из эксперимента. Важно, однако, отметить, что уравнения для массы, скорости и энергии вместе с определяющими уравнениями образуют замкнутую систему при заданных начальных данных эту систему можно решить при соответствующих граничных условиях. [c.78]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология