Влияние величины , на параметры процессов

При четкой ректификации близкокипящих смесей требуется более подробный анализ процесса с учетом влияния расстояния между тарелками и с расчетом толщины стенки корпуса колонны. Принципиальная схема такого алгоритма расчета показана на рис. П-24, б. И, наконец, когда капитальные затраты на сооружение колонны становятся соизмеримыми с эксплуатационными расходами (например, при ректификации сильно коррозионного сырья, при высоком давлении процесса, при четкой ректификации смесей и т. п.) требуется учитывать также влияние всех параметров процесса и конструктивных размеров аппарата на величину приведенных затрат. Принципиальная схема подобного алгоритма расчета показана на рис. П-24, в. [c.128]

Было подробно изучено влияние основных параметров процесса на гидроочистку смеси в соотношении 1 1 фракций 200—350° С прямогонной и дистиллята каталитического крекинга. Исходное сырье содержало 1,3 вес. % серы, 33 объемн. % сульфируемых углеводородов, имело йодное число 12 и цетановое число 45. Процесс проводили на алюмокобальтмолибденовом катализаторе. Основные результаты исследования показаны на рис. 47—51 [57]. По мере увеличения температуры процесса гидроочистки при общем давлении 40 ат и подаче водородсодержащего газа (с содержанием водорода 65 объемн. %) 500 м /м степень гидрирования сернистых соединений и непредельных углеводородов возрастает, достигая максимальной величины при температуре около 420° С (рис. 47). При дальнейшем повышении температуры глубина гидрирования сернистых соединений снижается незначительно, а непредельных углеводородов — довольно резко. [c.205]

Рассмотрим влияние основных параметров процесса на характер изменения отдельных составляющих коэффициента Ро. На кинетический коэффициент внешнего массообмена Pi влияет гидродинамический режим движения газа, причем с увеличением Re величина р, растет и, следовательно, диффузионное сопротивление внешнему массопереносу падает (см. гл. 1). От величины [c.203]

Общее уравнение для определения величины общей годовой стоимости экстракционного процесса может быть определено путем подстановки уравнений (IX. 4) — (IX. 12) в (IX. 3). Уравнение (IX. 3) можно использовать для оценки влияния отдельных параметров процесса (xr, п , ys и т. д.) на величину общей годовой стоимости экстракционного процесса и для выбора оптимального типа экстракционного аппарата. Оптимальные величины параметров экстракционного процесса, отвечающие достижению минимальной величины Зг, могут быть определены в результате рещения уравнений, полученных после приравнивания частных производных, взятых от общей стоимости [c.184]

Уравнение (3.196) является весьма приближенным, поскольку использованное при его выводе соотношение (3.194) справедливо лишь для начального периода работы колонны. По мере достижения в колонне стационарного состояния величина Уо приближается к величине х , в пределе при стационарном состоянии г/д = = Хц. Скорость накопления примеси в колонне вследствие этого падает, приближаясь к нулю. Поэтому значение величины пускового периода, определенное с помощью уравнения (3.196), будет заниженным. С другой стороны, уравнение (3.196), хотя и является приближенным, позволяет наглядно оценить влияние различных параметров процесса ректификации на пусковой период. Следует заметить, что аналогичное допущение, характеризуемое соотношением (3.194), было использовано и в некоторых других работах [328, 329, 334], посвященных анализу нестационарного процесса ректификации. Поэтому точность полученных в этих работах уравнений для оценки времени пускового периода невелика. [c.104]

Полученные теоретические результаты удовлетворительно совпадают с опытными данными по ламинарной конденсации чистых паров и правильно описывают влияние многочисленных параметров процесса. Значение численного множителя в уравнении (4.70) согласно экспериментальным результатам оказывается несколько выше (вместо 0,943 опыты приводят к величине 1,13). Увеличение коэффициента теплоотдачи может быть объяснено действием сил поверхностного натяжения жидкой фазы, которые совместо с силами инерции приводят к появлению на наружной поверхности пленки волнообразного течения. [c.83]

Большое влияние на параметры процесса оказывает величина зазора между внешней поверхностью червяка и внутренней поверхностью цилиндра. Увеличение этого зазора при переработке реактопластов приводит к неконтролируемому возрастанию времени пребывания массы в зоне высоких температур и в связи с этим к перегреву отдельных ее порций, что ощутимо снижает качество изделий. Кроме того, увеличение зазора способствует росту потока утечек материала, т. е. приводит к снижению производительности. [c.242]

К технологическим параметрам процесса правки обечаек относятся величина радиуса изгиба при выкатке гп> порядок (режим) выполнения нагружения выкатки, разгрузки, схема и величины ступеней разгрузки расчет взаимного расположения валков машины. Влияние различных технологических переходов и параметров на точность правки различно. [c.52]

Основными технологическими параметрами, в значительной степени определяющими процесс каталитического риформинга и характеристики получаемых продуктов, являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья и кратность циркуляции водородсодержащего газа. Однако в эксплуатационных условиях основным регулируемым параметром является температура на входе в реактор. Давление, скорость подачи сырья и кратность циркулирующего газа обычно поддерживаются постоянными, оптимальными для переработки данного сырья. Изменением температуры процесса компенсируют потери активности катализатора, обеспечивая тем самым приемлемую глубину ароматизации сырья и требуемое качество риформинг-бензи-на (величину октанового числа). Рассмотрим влияние отдельных параметров на процесс риформирования. [c.13]

Математическое описание физического процесса никогда не может быть совершенно точным. Это связано прежде всего с тем, что при составлении дифференциальных уравнений мы не можем учесть все факторы, оказывающие влияние на исследуемый процесс. В частности, разделяя все величины, фигурирующие в уравнениях, на переменные величины и параметры, мы не учитываем влияния, которое оказывает ход процесса, т. е. изменение переменных величин, на значения параметров. Но и пренебрегая этим влиянием, мы не можем считать значения параметров фиксированными, так как они находятся опытным путем и, следовательно, являются приближенными числами. [c.28]

Наряду с усовершенствованием технологического оформления процесса было изучено влияние ряда факторов на выход хлоропрена и побочных продуктов состава катализатора и соотношения отдельных компонентов каталитического раствора, их концентраций и кинетические параметры процесса температура, время контакта ВА с раствором катализатора, величина конверсии и др. [28]. [c.718]

Различие между формулами ( 1.63) и ( 1.66) физически легко объяснимо, в случае, когда выполнено условие ( 1.61), реакция практически завершается за время, много меньшее того, которое необходимо частицам реагента для проникновения в застойные зоны. Поэтому в таком процессе влияние застойных зон на превращение реагента не чувствуется и параметры диффузионной модели должны быть такими же, как в случае, если бы застойные зоны были отгорожены от проточной части ячеек непроницаемыми перегородками. Другими словами, норовое пространство зернистого слоя в этом случае может рассматриваться как совокупность ячеек идеального смешения без застойных зон, объем которых равен объему проточной части зернистого слоя. Если же реакция идет настолько медленно, что выполняется условие ( 1.64), то за время, необходимое для достижения в реакторе заметной степени превращения, успевает установиться динамическое равновесие между частицами реагента, находящимися внутри и вне застойных зон. При этом застойные зоны, естественно, влияют на величин параметров и и II, определяемые формулами ( 1.66). Неравенства ( 1.61) и ( 1.64) можно переписать в более удобной форме, введя в них вместо константы скорости реакции к число ячеек по длине реактора N. Эти величины тесно связаны между собой, так как заметная степень превращения исходных веществ может быть достигнута на временах порядка к и длинах Ь — N1 — ц//с. Положив в формуле ( 1.53) вых/ вх = = 1, находим, что, эта степень превращения [c.232]

В последнее время широкое распространение получают методы механики сплошных сред для описания движения многофазных систем. В этом случае каждая фаза рассматривается как сплошная среда, характеризуемая полем скоростей и давления внутри нее. Вся система представляется в виде многоскоростного континуума взаимопроникающих сплошных сред. Тогда описание движения многофазной системы сводится к заданию условий совместного движения фаз и определению величин, описывающих межфазные взаимодействия. В [31] дается обзор работ, посвященных применению методов механики сплошных сред к многофазным системам, а в [8] приведено их дальнейшее развитие на системы, внутри которых происходит обмен энергий, импульсом и массой, а также на системы, в которых протекают химические реакции. Несмотря на всеобъемлющий характер такого подхода, он остается в большей степени теоретическим, так как предлагаемые математические описания трудно применимы при расчете реальных процессов в силу незамкнутости описания и трудностей вычислительного характера. В свою очередь, например, описание межфазного взаимодействия, поля скоростей и давлений невозможно без упрощающих допущений и проведения экспериментальных исследований. Поэтому основным подходом к описанию движения многофазных систем является получение полуэмпирических соотношений для учета влияния важнейших параметров исходя из общих теоретических закономерностей. [c.289]

Два пути упрощения расчетов. При достаточной однотипности сравниваемых веществ расчеты влияния температуры на энтропию и энтальпию большей частью могут быть проведены при допущении постоянства отношений этих величин или их разностей. Эти два упрощения широко применимы и для расчета других величин. Мы будем называть их сокращенно методом отношений и методом разностей. Преимущество того или другого из них зависит от вида сопоставляемых величин, от температурной области и даже от формы применения. Так, при использовании выражений температурной зависимости рассматриваемых величин в аналитической форме метод разностей удобнее в работе, чем метод отношений, так как сложение и вычитание полиномов выполняется легче, чем их деление. Большей частью метод отношений дает несколько лучшие результаты при рассмотрении свойств веществ, а метод разностей — при рассмотрении параметров процессов, в частности однотипных химических реакций. Однако нередко разница между ними бывает не так велика, и погрешность результатов, вносимая обоими методами, не превосходит погрешность, вызываемую другими причинами. [c.109]

При небольших изменениях параметров величину параметрической чувствительности рассчитывают, как частную производную функции, характеризующей технологический режим в реакторе по соответствующему параметру в стационарном состоянии. Она отражает степень влияния параметров процесса и граничных условий на работу аппарата и тесно связана с устойчивостью и регулированием стационарного режима. [c.516]

Стабильность катализатора риформинга зависит от применяемого в процессе" давления. В промышленных условиях, по мере снижения активности катализатора, повышают температуру процесса с тем, чтобы октановое число получаемого риформата оставалось постоян-ным. Подобный подход был принят в работе [274] для количественной оценки влияния параметров процесса на стабильность катализатора. Средняя скорость подъема температуры (в °С/сут) служила критерием скорости дезактивации катализатора. Очевидно, чем больше эта величина, тем больше и скорость дезактивации катализатора. В качестве стандартного катализатора был принят полиметаллический катализатор КР-108 (массовое содержание платины 0,36%). Сырьем служила бензиновая фракция 85—180 °С с массовым содержанием ароматических углеводородов 14,8% и нафтенов 24%. Риформинг проводили под давлением 1,5 МПа и при молярном отношении водород углеводород = 5, продолжительность каждого испытания 10 сут. [c.146]

Оценки областей сильного и слабого влияния различных параметров. Остановимся прежде всего на уже обсуждавшейся в гл. 1 оценке слабого влияния динамических свойств поверхности катализатора. Очевидно, что чем меньше величина масштаба времени нестационарного процесса на поверхности катализатора и медленнее во времени изменяется состояние газовой фазы, тем меньше отличается наблюдаемая в динамическом режиме скорость химического превращения от скорости, описываемой кинетической моделью в стационарном или квазистационарном режиме г. Условие квазистационарности процесса на поверхности относительно изменяющегося состава газовой фазы можно записать так [c.69]

Соотношение (17) позволяет оценить влияние различных параметров малообъемных роторных смесителей на время переходного процесса. Из (17) следует, что время переходного процесса зависит от величины зазора между цилиндрами ротора и статора и увеличивается пропорционально величине зазора. Учитывая, что корни функции Бесселя сами, в свою очередь, являются функциями параметра р = Обд/Р(.Уд, т. е. зависят от величины объемного расхода, можно сделать вывод, что Тп будет изменяться с изменением р. [c.324]

В дальнейшем [711 объемная скорость (или обратная ей величина— время пребывания сырья в зоне реакции) была заменена так называемым параметром времени со, который должен отражать влияние на скорость процесса удельной массовой скорости подачи сырья и скорости циркуляции катализатора и определяется как [c.101]

В этой последовательности опытных работ экспериментатор задается цепью увеличить выход продукта путем отыскания более благоприятных значений температуры и продолжительности цикла. После нахождения области,.в которой достигаются высокие выходы, экспериментатор переходит к выявлению влияния времени и температуры путем построения кривых или поверхностей изменения выходов. Одно из важнейших правил при изучении процессов в отношении улучшения их динамических характеристик заключается в выборе таких пределов изменения независимых переменных, чтобы влияния изучаемых параметров были сравнимы по своей величине. [c.15]

При экспериментальном исследовании влияния входных параметров на процесс, изучая влияние какого-либо параметра на выходные, обычно не удавалось сохранить неизмененными значения других входных величин. Вместе с тем, если даже связь между выходными параметрами и рядом входных известна, при их совместном влиянии оценить результирующий эффект при [c.98]

Условный коэффициент загрязнения топки не только учитывает влияние теплового сопротивления слоев золовых отложений на лучистый теплообмен в топке, но является величиной, включающей в себя и другие неучтенные в расчете параметры процесса. [c.181]

При интенсивном свободноконвективном переносе скорости, входящие в уравнение (10.1.1), следует нормировать, используя характерную скорость, обусловленную выталкивающей силой, U = 0 л/gL ia - tJ. В этом случае в уравнение (10.1.3) входит параметр Re/VOr. Следовательно, сравнительное влияние вынужденной конвекции на интенсивность переноса характеризуется величиной параметра Re/V r. Аналогичный результат получается и в том случае, когда влияние обоих механизмов конвекции сравнимо по величине. Таким образом, весь спектр процессов конвекции можно описать величиной параметра Gr/Re", изменяющейся от О до оо. Будет показано, что это справедливо как для внешних, так и для внутренних течений. [c.577]

Необходимым условием физического М. является равенство в объекте и его модели т. наз. критериев подобия, представляющих собой определенные безразмерные комбинации разл. физ. величин, оказывающих влияние на параметры объекта и модели. На практике обеспечить указанное условие в случае равенства неск. критериев подобия чрезвычайно трудно, если только не делать модель тождественной объекту М. Поэтому используется приближенное физическое М., при к-ром второстепенные процессы, происходящие в объекте, либо не моделируются совсем, либо моделируются приближенно. Напр., массообменная тарельчатая колонна моделируется насадочной лаб. колонкой при этом подобие гидродинамич. обстановки в объекте и модели игнорируется, а моделируется лишь разделит, способность аппарата, определяема термодинамич. закономерностями межфазного равновесия. [c.101]

Физическое моделирование предполагает изучение химико-технологического процесса непосредственно при его воспроизведении в разных масштабах и проведении анализа влияния физических параметров и линейных размеров. Эксперименты проводят на исследуемом объекте, а обработка опытных данных осуществляется составлением критериальных уравнений на основе общего метода подобия или анализа размерностей Для составления критериального уравнения методом анализа размерностей входящих в него величин достаточно представить определяемые характеристики процесса как функции определяющих параметров по типу функциональной связи [см. уравнение (1.24)] Степень влияния каждого параметра находится экспериментально и выражается показателями степени при критериях, в которые входит данный параметр. [c.30]

В уравнении (111.28) х задается или определяется из диаграммы х—t, k определяется из опытных данных или методами моделирования влияние температуры иа скорость реакции определяют по уравнению Аррениуса. Определяемой величиной в (VII.28) при проектировании служит время контакта газа с катализатором (т). Уравнения скорости реакции во многих случаях аналитически не интегрируется. Поэтому для приближенных расчетов используют метод графического интегрирования. Предпочтительнее использование ЭВМ, на которых при разработанной программе можно варьировать параметры процесса и быстро находить оптимальное сочетание температуры, концентрации исходных компонентов и количества ступеней превращения, соответствующих максимальному значению скорости процесса. [c.250]

На основании экспериментальных исследований насосного эффекта мешалок различных типов был установлен большой разброс значений постоянной С в уравнении (111-25), — см. табл. 1П-1. Возникает подозрение, что в функции (1П-27) были опущены некоторые параметры процесса, оказывающие существенное влияние на величину У. Уже из табл. II1-1 видно, что это прежде всего относится к некоторым геометрическим параметрам сосуда с мешалкой (например, ширина лопатки мешалки, шаг пропеллера и т. п.). Кроме того, если учесть влияние силы вязкости (параметр г)), имеющее существенное значение при малых Ке, и сил тяжести (параметр g), которые могут иметь значение в случае образования воронки в аппаратах без перегородок, то функция (111-27) примет более общий вид [c.111]

Анализ уравнений (1.11) — (1.22) позволяет выявить влияние некоторых факторов. на эффективность колонок. Так, из (1.11) ясно,1 0 для снижения Я необходимо использовать частицы сорбента меньщего ра,змер.а. Кроме того, в члены, описывающие соиротивление массопередаче, размер частиц входит во второй степени, так что целесообразность уменьшения йг для снижения величины Н не вызывает сомнений. К сожалению, использовать этот путь повышения эффективности можно лишь до определенного предела, который диктуется техническими соображениями. Перепад давления в колонке связан с другими параметрами процесса следующим соотношением [c.25]

Если все три составляющие удается выразить линейными соотношениями, то и описание массообменного процесса в целом будет линейным. В этом случае в полной мере применима концепция пропускных способностей, и решение задач массообмена часто удается довести до конечных аналитических выражений, обычно разрешимых в явном виде относительно искомых величин. Из этих выражений ясен характер влияния основных параметров здесь возможны количественные прогнозы и оптимизация процесса. Однако необходимо четко представлять себе границы линейных соотношений за пределами этих границ использование линейных представлений может привести к ошибочным результатам в количественном плане (если эффект нелинейности невелик) и в качественном (если нелинейность существенна). Вместе с тем сведение нелинейных представлений к линейным создает иногда неплохие возможности для анализа на уровне качественных аспектов больше — меньше, лучше — хуже. [c.744]

Сопоставлять будем проточные реакторы в режимах идеального вытеснения и идеального смещения. Качественный характер зависимостей С(т) и дс(т), а также влияние параметров процесса на них совпадают. Проведем количественное сопоставление указанных процессов. Сравним их по интенсивности в каком режиме объем реактора Ур будет меньше для достижения одинаковой степени превращения при прочих равных условиях (Уо, 0), Т). На рис. 2.53 в одинаковом масштабе показаны зависимости С(т) для режимов ИС-н и ИВ при протекании реакции первого порядка с константой скорости к = 1. Из графиков видно, что для достижения одинаковой степени превращения или одинаковой конечной концентрации условное время в режиме идеального вытеснения Тив меньше той же величины в режиме идеального смешения Тис, т. е. Тив < Тис- Соответственно так же будут соотноситься объемы реакторов Ур в < Vn,и , т. е. процесс в режиме ИВ интенсивнее процесса в режиме И С. [c.125]

Исследование кинетики превращения С-центров в Л-центры под действием температуры показало, что она хорошо описывается феноменологическим уравнением Авраами, которое широко используется для описания процессов распада твердых пересыщенных растворов. Величина параметра процесса п свидетельствует о сферической форме Л-центров, или о прямоугольной и округлой формах пластин. Обращают на себя внимание более высокое значение энергии активации и низкая скорость процесса превращения С-центров в Л-центры. Причиной этого могут быть прежде всего структурные отличия исследованных алмазов. В частности, включения металла-растворителя в зависимости от их количества, размеров и распределения могут заметно видоизменять процессы диффузии примесных атомов, являясь эффективными стоками избыточных вакансий. Это влияние может усугубляться тем, что в ходе термической обработки, как показали визуальные наблюдения, идут процессы миграции и агрегации включений металла в кристалле. Впрочем, исследование процессов превращения С-центров в А-центры при 1770 К в вакууме показали также существенно более низкие скорости реакции, [c.429]

Влияние основных параметров процесса вакуум-кристаллизации. Выяснение этого вопроса мы проводили на лабораторной установке, предназначенной для физического моделирования процесса ваку м-крнсталлизации. Были испытаны две различные модели ее. В одной суспензию перемешивали эрлифтом, а в другой — осевым насосом. В каждом опыте контролировали величины следующих параметров [c.41]

Подготовительные операции УЗК занимают 24 — 34 ч. В отличие от непрерывных нефтехимических процессов, в реакционных камерах УЗК химические превращения осуществляются в нестационарном режиме с периодическими колебаниями параметров процесса, прежде всего температуры, во времени. Продолжительность термолиза в жидкой фазе изменяется от максимального значения с начала заполнения камеры до минимального к моменту переключения на подготовительный цикл. На характер изменения темпера — турного режима по высоте и сечению камеры оказывает влияние эндотермичность суммарного процесса термолиза, а также величина потерь тепла в окружающую среду. Это обстоятельство обусловли — вает непостоянство качества продуктов коксования по времени, в том числе кокса по высоте камеры. Так, верхний слой кокса характеризуется высокой пористостью, низкой механической прочностью и высоким содержанием летучих веществ (то есть кокс недококсован). Установлено, что наиболее прочный кокс с низким содержанием летучих находится в середине по высоте и сечению камеры. [c.59]

Математическое описание, как основа математического моделирования, применительно к процессам фильтрования с образованием осадка отличается специфическими сложностями в связи с трудно регулируемым значительным, иногда решающим влиянием микрофакторов. Поэтому особое значение приобретает полнота математического описания, поскольку даже небольшие изменения в интенсивности микрофакторов могут изменить в несколько раз величину параметра оптимизации. В общем случае в математическое описание входят макро- и микрофакторы, причем оно отражает свойства суспензии, условия фильтрования и конструкцию фильтра. Также для определенности примем, что в математическое описание входят только макрофакторы или только микрофакторы и целью математического описания является получение информации об оптимальных условиях проведения процесса с использованием ее при проектировании установок. [c.77]

Все приведенные выше формулы [(II. 14) —(П. 22)] применяют не только для вычисления абсолютных величин Da, но и для оценки влияния основных параметров технологического режима (входящих в эти формулы) на скорость процесса. Во многих каталитических процессах с изменением состава реакционной смеси и других параметров процесса может меняться механизм катализа, а также состав и активность катализатора, поэтому необходимо учитывать возможность изменения характера и скорости процесса даже при относительно небольшом изменении его параметроб [1—5, 35—38]. [c.33]

Опыт показывает, что скорость электродных процессов с участием органических соединений можно изменить на катализаторе одной и той же химической природы за счет изменения структуры электрода-катализатора. Влияние структурных факторов наиболее ярко проявляется при сравнении кинетических параметров процесса на различных гранях монокристалла. Значительные различия в форме волн и величин токов (до одного порядка) электроокисления НСООН и СН3ОН в ходе линейных разверток потенциала установлены для граней (100), (110) и (111) монокристалла платины. Изменение активности связывают с разной адсорбцией на разных гранях частиц типа НСО, ингибирующих реакцию электроокисления по основному маршруту. [c.295]

Исследование переходных режимов верха ректификационной колонны ставит перед собой задачу анализа динамической составляющей /д комбинированного критерия проектирования дефлегматора колонны /к в области изменения технологических параметров и параметров Ксв, Тк, анализа ограничения (1.2.15) и способа проектирования аппарата с учетом его тех- иико-экономической эффективности и требований, предъявляемых к качеству переходных процессов замкнутой АСР. Анализ влияния технологических параметров на величину /д проводится косвенно оценкой их воздействия на значения инерционностей. /а, и коэффициентов усиления динамических каналов. При этом Зачитывалось, что при наличии запаздывания в цепи регулирования увеличение инерционности по этому каналу приводит к уменьшению /д, т. е. динамических ошибок стабилизации аь Такой же эффект оказывает уменьшение коэффициента усиления по каналу /з—аь Исследование проведено воспроизведением динамических свойств отдельного конденсатора и технологического комплекса по уравнениям (2.7.12), (2.8.16). Коэффициенты математической модели динамики получены по алгоритму, включающему решение задачи проектного расчета конденсатора и расчет коэффициентов по данным приложения 1. Результаты моделирования объекта регулирования представлены в табл. П.8—П. 16 приложения и на рис. 4.23—4.29. [c.218]

С ростом Ц инерционность каналов падает, что связано с уменьшением /а, аппарата. С увеличением Р инерционность всех каналов увеличивается в связи с ростом Ксв и При увеличении с и X. н инерционность технологического комплекса падает, несмотря на рост инерционности изолированного аппарата, что связано с уменьшением Kf, Увеличение нагрузки на дефлегматор приводит к уменьшению его инерционности за счет падения Кса- Если рассмотреть теперь влияние технологических параметров на инерционность технологического комплекса и на коэффициент / fз совместно, то при заданных Оо и с экстремум /д может быть допущен лишь в области изменения х. н. При этом должно быть принято Р = Ртах, Ц = Цт п- Реализация условия Р = Ртах осуществляется в процессе проектирования дефлегматора на границе возможной области изменения давления. Формальное выполнение условия Ц = Цтш не может быть осуществлено, поскольку левая граница области изменения Ц определяется условием физической реализуемости процесса конденсации ( п — х = А), а величина А задается произвольно. При А- 0 значение Ь- оо, и задача проектирования теряет физический смысл. Чтобы выйти из создавшейся ситуации, введем регламентированную переменную 7 = зир имеющую непосредственное отношение, как это было показано в разделе 4.4, к величине зирДСт , и рассмотрим комбинированный критерий /к (1.1.18) при параметрах Я, = О, Я,2=1, Л = (/д —- д Зафиксировав Я=Рщах и потребовав выполненшт условия р=РтШ, получаем однозначное определение вектора Yo= tx-н, Ц), минимизирующего критерий /к. Таким образом, в этом варианте выбирается аппарат минимальной массы, который с оптимально настроенной системой регулирования обеспечивает заданное значение максимальной динамической ошибки. [c.224]

Следует отметить, что давление топлива влияет и на зависимость топочных потерь от параметров воздушного потока. Из сравнения кривых / и 5 (рис. 4-7), видно, что при снижении давления с 15 до 11 кПсм при прочих равных условиях (апп=1,Ю С / 120- 10 ккал/м -ч, V5S б°BУ) необходимо увеличивать скорость воздуха с 35 до 60 м/сек. Кроме того, давление мазута влияет также и на характер зависимости химического недожога от коэффициента избытка воздуха, что особенно заметно при угле наклона лопаток 25 и 0° (рис. 4-5). Приведенные примеры показывают, что давление мазута оказывает влияние на процесс его горения, заметно ослабе-ваюшее у форсунок повышенной производительности. Влияние вязкости и давления мазута на качество его распыливания оказывается таким же, как и влияние этих параметров на полноту выгорания в топочных камерах зависимости от среднего диаметра капель и величины выгорания от вязкости и давления также носят близкий характер, [c.175]

Целью настоящей работы являлось исследование влияния параметров процесса культивирования азотфиксирующих бактерий vinelandii на величину нитрогеназиой активности трех штаммов (ИБ 1, ИБ 3, ИБ 4) этих бактерий. Указанные новые штаммы бактерий выделены из почвенных образцов пахотных земель, идентифицированы, депонированы в Коллекции микроорганизмов Института биологии УНЦ РАН и являются основой биоудобрений, обладающих фунгицидным действием против грибных фитопатогенов. [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология